Täpsustused gaasikadude arvestamise küsimuses. Tüüpiline metoodika maagaasi koguse mõõtmiseks (määramiseks), et jaotada tasakaalustamatust tarnijate ja tarbijate vahel Vene Föderatsiooni territooriumil Tehniline arvutusmetoodika

VOOLU KONVERTERID ELEKTROMAGNETILISED PREM

1. Sissejuhatus

Massi tasakaalustamatus- soojusvarustussüsteemi toite- ja tagasivoolutorustike masside mõõdetud väärtuste erinevus.

Tähelepanu! 1. Voolu puudumine mis tahes mõõtekanalil on süsteemi rike ja sellel pole mingit pistmist massi tasakaalustamatusega
2. PREM-i passides märgitud impulsside kaalud peavad vastama kalkulaatori seadistusele!

Juhtudel, kui soojuskoguse kalkulaatoril ei ole vooluhulga näitu, järgige neid soovitusi EI KOHALDATA.

Massi tasakaalustamatuse põhjuste analüüsimisel peavad olema täidetud järgmised tingimused:

• 
  PREM peab olema pidevalt täidetud mõõdetud vedelikuga;
• 
  PREM-i ja mõõdetud vedeliku vahel peab olema elektriline kontakt (ühendatud on võrdsustamisjuhid).

Massi tasakaalustamatuse põhjused:

1. 
   Mehaanilise ja elektripaigaldise nõuete rikkumine.
2. 
   Küttesüsteemi omadused ei vasta deklareeritule.
3. 
   Jahutusvedeliku koostis ei vasta nõuetele.
4. 
   Elektripaigaldiste häirete olemasolu.
5. 
   Soojuskoguse kalkulaatorite tööalgoritmide iseärasused.
6. 
   Õhu olemasolu süsteemis.
7. 
   Anduri metroloogiliste omaduste kõrvalekalle.

1. 
   Süsteem peab olema õhukindel – ei leki, tuleb jälgida tilku.
2. 
   Sulgventiil peab olema heas töökorras.
3. 
   Süsteem peab projektile täielikult vastama ja ei tohi sisaldada täiendavaid (arvestamata) sidemeid.

Töö lõpetamisel on vaja koostada akt, milles loetletakse mõõtesõlme masside tasakaalustamatuse põhjused ja tehtud toimingud, samuti tuleb esitada tunniarhiivid ja kalkulaatori seadistused.

2 Massi tasakaalustamatuse põhjuste leidmine ja kõrvaldamine

2.1 Paigaldusnõuete täitmise jälgimine

• 
  PRM peab olema täielikult veega täidetud.
• 
  Kanali eetrimise võimalus tuleks välistada.
• 
  Horisontaalsete torude PREM tuleb paigaldada nii, et elektroonikaseade on üleval.
• 
  Mõõteosas ei tohi olla voolu pulseerimist ega keerutamist. Sirgetel lõikudel ei tohiks olla elemente, mis põhjustavad vedeliku voolu moonutusi.

2.1.1 Mehaanilise paigalduse rikkumine

2.1.2 Elektripaigaldise rikkumine

2.2 Süsteemi omadused ei vasta deklareeritule

2.3 Jahutusvedeliku koostis ei vasta nõuetele

2.4 Elektripaigaldiste häired

Signaalijuhtmed ja toitejuhtmed ei tohiks ollaühes varjestuspunutis.

Varjestatud kaabli maandamine on lubatud ainult ühel küljel (arvuti pool).

Toiteallikate mõju.

Tähelepanu! Igal PREM-il peab olema oma toiteallikas!
Mitme PREM-i ühendamine ühele toiteplokile on keelatud!

2.5 Soojushulga kalkulaatorite töö algoritmide omadused

2.6. PREMi metroloogiliste omaduste kõrvalekaldumine

3.2. Seadme taseme "mehhanismi" defektid

Rootori pöörlevate masside tasakaalustamatus on pöörlevate seadmete üks levinumaid defekte, mis tavaliselt põhjustab seadmete vibratsiooni järsku suurenemist. Sel põhjusel tuleks suurt tähelepanu pöörata diagnoosimisprobleemidele ja tasakaalustamatuse kõrvaldamise viisidele.

Enne seda teemat käsitlema asumist on vaja teha väike metoodiline kõrvalepõik. Rootori massi tasakaalustamatuse fakt, kui see kipub pöörlema ​​mitte oma geomeetrilise telje, vaid massikeskme telje suhtes, mis antud juhul ei lange kokku, on kirjanduses määratletud erinevate terminitega. See on nii "tasakaalustamatus" kui ka "tasakaalustamatus" ja "tasakaalustamatus". Kui lugeda hoolikalt kirjandust, võib leida veel paar sarnast terminit. Oma töö tekstis kasutame meile tuttavat venekeelset sõna “tasakaalustamatus” ja kui see sulle mingil põhjusel ei meeldi, siis vabandame siiralt.

Iga vibrodiagnostikateenistuse töös on oluliseks aspektiks tööseadmete tasakaalustamatuse esinemise õige diagnostika probleemid. Vibratsioonidiagnostika tööriistad on kõige tõhusam vahend seadmete tasakaalustamatuse kiireks kõrvaldamiseks. Need moodustavad aluse tervele vibratsioonitöö lõigule, mida nimetatakse seadmete vibratsiooni reguleerimiseks.

Allpool käsitleme tasakaalustamatuse diagnoosimise kõige levinumaid probleeme kõige tavalisemates praktilistes ilmingutes. Nende tasakaalustamatuse tavaliste ilmingute selge tundmine võimaldab tähelepanelikul lugejal töötada välja täpsemad reeglid tasakaalustamatuse äratundmiseks. Need kohandatavad reeglid, mille olete täpsustanud, võtavad arvesse konkreetset tasakaalustamatust, mis on teie seadmele iseloomulik.

3.2.1.1. Tasakaalustamatuse diagnoosimise üldised küsimused

Seadmete tasakaalustamatuse olemus võib olla erinev, tuleneda erinevate üksuste konstruktsiooni ja töö paljudest omadustest. Üldiselt võib pärast mõningast süstematiseerimist ja üldistamist kõik need mitmesugused tasakaalustamatuse ilmnemise põhjused loomulikult tinglikult rühmadesse koondada. See:

• Pöörleva rootori või selle elementide valmistamisel tekkinud defekt, mis tekkis tehases, remonditöökojas, seadme tootja ebapiisava kvaliteedi lõppkontrolli tõttu, transportimise ajal tekkinud põrutuste tagajärg, halvad ladustamistingimused.
• Seadmete vale kokkupanek esmasel paigaldamisel või pärast remonti, elementide ebakvaliteetne kinnitus.
• Pöörleva rootori konstruktsiooni ebaühtlase kulumise ja hävimise protsesside tulemus, selle vananemine, mitmesuguste jääkdeformatsioonide ilmnemine pärast ebatavalisi tingimusi, eriti dünaamilisi lööke.
• Selle seadme tegelike tehnoloogiliste protsesside ja funktsioonide perioodiliste mõjude tulemus, mis põhjustab rootorite ebaühtlast kuumenemist ja moonutusi.

Olenemata esinemise põhjustest, vastavalt nende välistele tunnustele, avaldumise spetsiifikale vibratsiooni üldpildis, võib kõik tasakaaluhäired tinglikult jagada kahte tüüpi - staatiline tasakaalustamatus ja dünaamiline tasakaalustamatus. Nende vibratsioonisignaalide ja nende alusel saadud spektrite ebatasakaalu nende peamiste tüüpide ilmnemise tunnuseid, nende diagnostika tunnuseid käsitletakse selles allpool olevas peatükis eraldi alajaotistena.

Peamisteks, levinuimateks ja kõigile tuttavateks märkideks pöörlevate rootorite tasakaalustamatuse esinemisest vibratsioonisignaalides võib pidada järgmist:

• Vibratsiooniaja signaal on üsna lihtne, suhteliselt väheste kõrgsageduslike harmoonilistega. Vibratsioonisignaalis domineerib vibratsioon, mille periood vastab võlli pöörlemiskiirusele - rootori pöörlemissagedusele.
• Kõigi "mehaanilise iseloomuga" harmooniliste (tavaliselt on need harmoonilised esimesest kümnendani) amplituud spektris on palju väiksem, mitte vähem kui 3-5 korda, kui pöörlemissageduse harmoonilise amplituud. rootor. Kui võrrelda võimsust, siis vähemalt 70% vibratsioonisignaali võimsusest peaks olema koondunud pöördharmoonikusse.

Need tasakaalustamatuse märgid esinevad kõigis tugilaagrile salvestatud vibratsioonisignaalides. Enamasti avalduvad need vertikaalsuunas ja põikisuunas.

Peaaegu alati peab paika lihtne ja arusaadav diagnostiline reegel, et "tasakaalustamatus käib ringiga". Esimese harmooniku amplituudi vertikaalsuunas ja analoogse harmoonilise amplituudi suhe põikisuunalise vibratsioonisignaalis on vahemikus ligikaudu 0,7 ¸ 1,2 ja ületab selle piire harva.

Tavaliselt on esimene harmooniline vertikaalsuunas võrdne ja sageli veidi väiksem kui vibratsiooni esimene harmooniline põikisuunas. Erandiks on disainispetsiifiliste omadustega masinad. Näiteks võib tuua turbogeneraatorid, millel on alati kõrgem vertikaalne vibratsioonikomponent. Põhjuseks on rootori ebaühtlane radiaalne jäikus, milles pikimähise pilud on koondunud pooluste lähedusse. Tuleb mõista, et rootorite ebaühtlane radiaalne jäikus avaldub kõige rohkem teises harmoonilises, mis ei ole tasakaaluhäirete diagnoosimisel nii oluline.

Kõrvalekalded sellest reeglist ilmnevad ka tõukelaagrite suurenenud külgmiste lõtkudega, mis suurendab rootori liikuvust põikisuunas. See on võimalik ka väga suurte erinevustega laagriraamide vastavuses vertikaal- ja põikisuunas.

Vibratsiooni tase aksiaalsuunas on tasakaalustamatuse korral tavaliselt väiksem kui vibratsiooni tase radiaalsuunas. Seda reeglit ei järgita, kui laagrid on aksiaalsuunas väga ühilduvad ja (või) kui võll mingil põhjusel paindub tasakaalust väljas. Sellise teljesuunalise vibratsiooni tasakaalustamatuse korral ei pruugi esimene harmooniline olla domineeriv, signaal võib sisaldada olulisi teiste sageduste harmoonilisi, näiteks teist, kolmandat.

Tavaliselt ilmneb tasakaalustamatuse vibratsioonimuster üheaegselt juhitava mehhanismi kahel laagril. Ainult ühel laagril diagnoositakse tasakaalustamatust üsna harva ja ainult neil juhtudel, kui see on täielikult koondunud otse laagripiirkonda.

Kui vibratsiooni mõõtmise ajal on võimalik rootori töökiirust muuta, siis on tavaliselt selgelt näha, et kõige sagedamini suureneb pöörlemiskiiruse suurenemisega tasakaalustamatusest tulenev vibratsioon intensiivselt. Sellise väite näilise lihtsusega oleme sunnitud kahetsusega tõdema, et vibratsiooni mõõtmine muutuva kiirusega põhjustab tasakaalustamatuse diagnoosimise protseduuri tüsistusi. Probleemi süvendab graafikule ilmumine vibratsiooni sõltuvuse kohta "rootori kriitilistele sagedustele" vastavate piikide pöörlemissagedusest. Vähesed diagnostikud mõistavad õigesti mõistete "esimene kriitiline sagedus", "teine ​​kriitiline sagedus" jne tähendust. Need küsimused kuuluvad modaalanalüüsi valdkonda, on üsna keerulised ja, mis kõige tähtsam, on olulised ainult väga suurte rootorite puhul. Selle probleemi üksikasjalikuks käsitlemiseks pole meil lihtsalt piisavalt ruumi, kõik selle küsimuse vastu huvilised peaksid pöörduma teiste allikate poole.

Muude olekuvigade puudumisel on rootori konstantse pöörlemiskiiruse korral selle tasakaalustamatusest tulenev vibratsioon üsna sageli seotud seadme töörežiimiga, mis on seotud selle koormusega. Teisisõnu, olenevalt erinevate seadmete töörežiimist ilmneb massi tasakaalustamatus vibratsiooni mõõtmisel erineval määral.

Igat tüüpi seadmete puhul ilmneb see mõju erinevatel põhjustel:

• Elektrimasinates (elektrimootorites) põhjustab koormuse suurenemine rootori ja staatori vastastikuse tõmbejõu elektromagnetiliste jõudude suurenemist, mis põhjustab tasakaalustamatuse vibratsioonimärkide vähenemist.
• Tsentrifugaalpumpade ja ventilaatorite puhul viib jõudluse suurenemine ka pumba rootori (ventilaatori tiiviku) asendi stabiliseerumiseni voolutee fikseeritud elementide suhtes. Tuleb märkida, et siin on võimalik ka vastupidine efekt - geomeetrilise asümmeetria või voolutee defektide korral koos pumpamisseadmete ja ventilaatorite jõudluse suurenemisega suurenevad tasakaalustamatuse märgid.

Tasakaalustamatusest tulenev vibratsioon on paljudel juhtudel ohtlik mitte ainult selle amplituudi tõttu, vaid ka ergastav tegur, mis põhjustab seadmete seisukorras muude defektide tunnuste "ilmingut". Siin toimib mitme defekti mõju "vastastikuse korrutamise" põhimõte. Kui ergutusjõudu pole, mis on kõige sagedamini rootori masside tasakaalustamatuse mõju, siis muid defekte, peamiselt seadme tugisüsteemi, ei ilmne.

Seadmete tasakaalustamatuse tunnused ja selle mõju üksuste olekule esmapilgul on väga lihtsad. Praktika kinnitab aga korduvalt seadmete tasakaalustamatuse ilmnemise keerukust ja mitmekülgsust. See meenutab mõneti praktiliste arstide – kirurgide – tuntud ütlust. "Milline kõigist operatsioonidest on kõige lihtsam - pimesoolepõletik. Milline operatsioon on kõige raskem - ka pimesoolepõletik. Seda kõike võib võrdselt öelda ka tasakaalustamatuse kohta. Meile tundub, et sellise väitega nõustuvad kõik, kes on tõsiselt tegelenud tasakaalustamatuse diagnoosimise ja kõrvaldamisega.

Selgitame seda praktilise näitega.

Hästi toimiva agregaadi soodsal taustal tõuseb vibratsioon järsku märgatavalt. Operatiivteenistused kutsuvad kaks vibratsioonispetsialisti (see on meie teoreetiline variant). Mõlema spetsialisti poolt vibratsioonisignaalide spektrite järgi läbi viidud oleku diagnostika näitab selgelt terve defektide "kimbu" olemasolu seadmes. Sündmuste arenguks on kaks võimalikku stsenaariumi.

Üks spetsialist teeb kategoorilise järelduse laagrite halvast seisukorrast, ebarahuldavast joondusest, vundamendi defektide olemasolust jne. Selle hirmuäratava diagnoosi puhul räägitakse rootori massi tasakaalustamatusest kui defektist, mis leiab aset. , kuid mitte kõige ohtlikum. Peamine järeldus on väga kategooriline - seadmel on mitmeid tõsiseid ja arenenud defekte. Seade tuleb peatada ja remonditööd. Kindlasti tuleb unustada võimalus plaanipärase remondini “ulatada”.

Teine diagnostik teeb üksuse seisundi sügavama ja pädevama analüüsi. Näiteks usub ta, et vibratsioonisignaali spektri esimene pöördharmoonika on tasakaalustamatuse tagajärg ja laagri suurenenud kliirensiga kaasnev õliharmoonika tekib ainult tasakaalustamatuse jõu ergastava mõju tõttu. Liuglaagri lõpliku vibratsiooni määravad mitmed parameetrid - suurenenud kliirens laagris, ebaühtlus ja kerge tasakaalutus, mis neid vibratsioone erutab. Samamoodi analüüsitakse mehhanismide joondusseisundi, vundamendi seisukorra probleeme.

Järelikult on need seadme vibratsioonid, nii laagri kui ka vundamendi, põhjustatud ühest põhjusest - rootori masside tasakaalustamatusest, kuigi esmapilgul ei ole tasakaalutus peamine viga. Diagnostik otsustab tasakaalustamise läbi viia omal käel. Tasakaalustamatuse kõrvaldamise tulemusena kaob õlikiilu võnkumisi ergastav jõud ja vibratsioon langeb enamasti järsult normaalväärtuseni. Laagrite ja vundamendi defektid, nagu olid, jäävad ikka alles, aga vibratsioonis enam ei paista, pole põnevat jõudu. Seadme vibratsioon on normaalne, täielik edu seadme vibratsiooni reguleerimisel!

Kogenud diagnostiku sügavad teadmised seadmete füüsilistest protsessidest, isegi kui mõnel juhul intuitiivsed, annavad positiivseid tulemusi, millest võib eristada järgmist:

• Operatsiooni käsutuses on väliselt ohutu seade, mis töötab vastuvõetava vibratsioonitaseme vahemikus. Selle seadme saab teatud tingimustel "vaikselt" valmis teha enne plaanilist remonti, kui on võimalik defekte kõrvaldada.
• Spetsialist, kes mõistab hästi konkreetse seadme vibratsiooni põhjuseid, suurendab oluliselt oma hinnangut.
• Vähem kogenud diagnostik, kes tegi väliselt kõik õigesti, kaotab oma reitingu, seadme seisukord on paranenud ilma tema tuvastatud defekte kõrvaldamata, mis tähendab, et neid ei olnud. Tegelikult ei kadunud suurem osa tema tuvastatud defektidest, need lihtsalt lakkasid diagnoosimast vibratsioonisignaalide spektrite järgi, kuid see ei paku enam kellelegi huvi.

See üsna soovituslik ja standardne näide on toodud selleks, et näidata väikest osa erinevat tüüpi probleemidest, mis tekivad erinevat tüüpi seadmete tasakaalustamatuse diagnoosimisel ja kõrvaldamisel.

Võite viidata ka tuntud rootori tasakaalustamise spetsialisti, populaarse raamatu autori A. S. Goldini sügavamale väitele - "kui on tasakaalutus - tasakaal, kui tasakaalustamatust pole - ka tasakaal". Ta rakendas selle olulise postulaadi alati suurepäraselt praktikas.

Kui me seda teavet üldistame, siis saame õigesti aru tööst "seadmete rahustamisel", mis paljudel juhtudel tõhusamat tööd teemal "riistvara tõrkeotsing". Selles numbris pole kõik lihtne ja üheselt mõistetav, seetõttu me sellesse ei süvene, jättes peensuste arvestamise lugeja hooleks.

3.2.1.2. Staatiline tasakaalustamatus

See on kõige lihtsam, kuid ka kõige levinum pöörlevate rootorite tasakaalustamatuse tüüp. Selle diagnoosimine ei tekita suuri probleeme, seda on üsna lihtne diagnoosida. Märkimisväärse staatilise tasakaalustamatuse korral saab seda määrata isegi tööst välja võetud seadmetega, ilma vibratsioonikontrolliseadmeid kasutamata. Tugeva staatilise tasakaalustamatusega statsionaarne rootor kipub alati asuma asendisse, kus kõige raskem punkt on põhjas. Laagrites tekkiva hõõrdumise vähendamiseks saab rootorit käsitsi aeglaselt keerata, seejärel saab seda täpsemalt seadistada, kui raske ots on allapoole. Sel viisil tasakaalustamatuse diagnostika on võimalik seni, kuni tasakaalustamatusest tulenev staatiline moment on suurem kui rootori laagrite ja tihendite hõõrdumise kogumoment.

Tavaliselt ei piisa sellisest lihtsast tasakaalustamatuse koha leidmise protseduurist, et tasakaalustada olulisel kiirusel pöörlevaid rootoreid. Tavaline praktiline olukord on see, et väljalülitatud olekus rootor võib seiskuda mis tahes asendis, välist tasakaalustamatust ei esine ja töö ajal vibratsioon suureneb. Tasakaalustamatuse täpsema ja lõpliku diagnoosimise ning sellele järgneva tasakaalustamise protseduur tuleb alati läbi viia rootori pöörlemiskiirusel, kasutades tasakaalustamatuse diagnoosimiseks kaasaegseid vibratsioonimõõtevahendeid - vibratsioonispektri analüsaatoreid.

Vibratsioonisignaalide abil tasakaalustamatuse avaldumise ja diagnoosimise tunnuste illustreerimiseks joonisel 3.2.1.1. on antud mehhanismi tugilaagrile salvestatud vibratsioonisignaal vibratsiooni kiiruse mõõtmes ja selle arvutatud spekter.

Vastavalt punktile 3.2.1.1.a on vibratsioonisignaali kuju väga lähedane klassikalisele siinussignaalile, mille sagedus on võrdne pöörlemissageduse esimese harmoonilise rootori pöörlemissagedusega.

Joonisel fig. 3.2.1.1.b. staatilisele tasakaalustamatusele vastav vibratsiooni jaotus (võimsus) põhiharmoonikute kohal on väliselt lihtne ja arusaadav. Spektris domineerib selgelt rootori pöörlemissageduse harmooniline tipp. Spekter sisaldab (võib esineda) ka teist ja kolmandat harmoonilist rootori pöörlemissagedusest. Kõik need täiendavad harmoonilised on amplituudis palju väiksemad kui pöördharmoonilised, tavaliselt kümneid kordi.

Joonisel 3.2.1.1 näidatud signaalis ja spektris on diagnostilise pildi üldiseks ja tinglikuks komplikatsiooniks näidatud ka mitu “väikest” harmoonilist. Neid näidatakse spektri madalsageduslikus osas ja seal on näidatud ka mingi harmooniliste kombinatsioon "sagedusriba tõusuna" või spektri "küüruna". Sama "küür" võib olla spektri kõrgsagedusvööndis, sagedustel, mis ületavad 1000 hertsi. Te ei tohiks neile erilist tähelepanu pöörata, need on diagnostika teise taseme harmoonilised, mis on kaudselt põhjustatud tasakaalustamatusest või tihendite hõõrdumisest.

Oleme juba eespool öelnud, et selline harmooniliste jaotusmuster vibratsioonispektris toimub tavaliselt kahes suunas (vibratsiooni mõõtmine), vertikaalselt ja risti. Pealegi on nende kahe spektri esimeste harmooniliste amplituudid mõlemal laagril tavaliselt ligikaudu võrdsed. Laagrite pöördharmooniliste amplituudide erinevus võib olla suur, kuni mitu korda.

Rootori masside staatilise tasakaalustamatuse korral on aksiaalsuunas enamasti madalam üldine vibratsioonitase (RMS). Selgitagem vibratsiooni enda tekkimise põhjuseid aksiaalsuunas, kuna mõnedes vibratsioonidiagnostika metoodilistes soovitustes on teave selle kohta, et tasakaalustamatuse korral aksiaalset vibratsiooni ei esine. Kindlasti juhtub, aga harva. Enamikul praktilistel juhtudel esineb tasakaalustamatuse korral vibratsiooni aksiaalne komponent ja sageli on see ka suurenenud.

Vibratsioon on selle algses tõlgenduses juhitava punkti (laagri) ruumilise vibratsioonivektori pretsessiooni trajektoori projektsioon vibratsioonianduri paigaldustelje suunale. Laagri pretsessioonikõver (juhitava punkti ruumilise vibratsiooni vektori lõpu trajektoor) peaks tasakaalustamatusest tuleneva jõu tõttu teoreetiliselt läbima tasapinnal, mis on risti rootori teljega.

Praktikas on pilt kontrollitud punkti pretsessioonist keerulisem. Liikumine pöörlemisteljega risti olevas tasapinnas viib alati kontrollitava punkti liikumisteni telje suunas. Selle põhjuseks on laagri kinnituse omadused toesisene, tugede ebavõrdne jäikus piki erinevaid telgesid, laagri võnkumised ümber horisontaaltelje, risti rootori pöörlemisteljega jne. Kõik see kokku põhjustab tasakaalustamatuse korral olulise aksiaalse komponendi esinemist laagri liikumises

Pöörleva rootori massi tasakaalustamatuse korral on aksiaalne vibratsioon peaaegu alati olemas, kuid sellel on mõned omadused. Taseme osas on see alati väiksem kui radiaalsetel komponentidel. Telgvibratsiooni spektris võivad koos pöördsageduse esimese harmoonikuga esineda ka selle teine ​​ja kolmas harmooniline. Mida suurem on laagritoe nihe, seda suurem on kõrgemate harmooniliste, eriti teise, suhteline amplituud aksiaalses vibratsioonispektris.

Pöörleva rootori massi tasakaalustamatust ei saa kõrvaldada ilma "rootori raske punkti asukoha" nurkfaasi registreerimata rootori koordinaatide suhtes - rootori suurenenud massi tsoon. Selle parameetri juhtimiseks sünkroonitakse vibratsioonisignaalid registreerimisel tavaliselt seadme võllile liimitud märgi ja spetsiaalse faasimarkeri abil. Stabiilse sünkroonkiirusega sünkroonmasinate puhul võite sünkroniseerimismärgina võtta toitevõrgu sinusoidi mis tahes parameetri, kuna see parameeter erineb rootori faasiasendist ainult sünkroonse elektrilise koormusnurga väärtuse poolest. masin. Tühikäigul on see parameeter peaaegu null.

Kõigil kolmel vibratsioonisignaali põhiharmoonikul, mis on olulised tasakaalustamatuse diagnoosimisel, on oma nurk (esialgne) faas. Tasakaalustamatuse punkti tegelik asukoht on määratud vibratsioonisignaali esimese harmoonilise algfaasiga, kõrgemate harmooniliste faasid aga sõltuvad tavaliselt disainifunktsioonid diagnoositava varustuse rootor ja tavaliselt raskendavad tasakaalutuspunkti leidmist.

Vibratsioonisignaali esimese harmoonilise algfaasi suuruse jaoks saate staatilise tasakaalustamatuse diagnoosimisel määrata järgmised diagnostilised funktsioonid.

• Esimese harmoonilise faas peab olema piisavalt stabiilne, paigal, st mitte ajas muutuma.
• Esimese harmoonilise faas vertikaalsuunas peab erinema esimese harmoonilise faasist ristisuunas umbes 90 kraadi võrra. Seda kõike seletatakse üsna lihtsalt - rootori raske punkt liigub pöörlemise ajal järjestikku ühelt mõõteteljelt teisele, vertikaalselt risti ja uuesti vertikaalteljele.
• Diagnoositud rootori kahel erineval laagril olevate samade vibratsiooniprojektsioonide esimeste harmooniliste faasid peaksid üksteisest vähe erinema. Puhtalt staatilise tasakaalustamatuse korral ei tohiks faasinihet üldse esineda. Kui dünaamiline tasakaalustamatus kattub staatilise tasakaalustamatusega, hakkab faasinihe piki laagreid kasvama. 90-kraadise faasinihke korral on staatilise ja dünaamilise tasakaalustamatuse osa üldises vibratsioonis ligikaudu sama. Dünaamilise komponendi edasise suurenemisega tasakaalustamatuses suureneb kahe laagri esimeste harmooniliste faasinihe ja 180 kraadi juures on kogu tasakaalustamatusel puhtalt dünaamiline algpõhjus.

Lisaks võib staatilise tasakaalustamatuse diagnoosimisel märkida, et kui uuringute käigus on võimalik mõõta vibratsiooni erinevatel rootori kiirustel, suurendab see diagnoosi täpsust. Vibratsioonispektri esimese harmoonilise amplituud staatilise tasakaalustamatuse tõttu muutub kiirusega ja suureneb ligikaudu võrdeliselt rootori kiiruse ruuduga.

Selgunud puhtstaatilist rootori masside tasakaalustamatust saavad vibratsioonidiagnostika teenistuse töötajad lihtsalt korrigeerida, paigaldades ühe või mitme tasakaalustusraskuse raske punktiga risti vastupidises piirkonnas ühes või mitmes korrektsioonitasandis. Sarnane tulemus saavutatakse "liigse metalli eemaldamise" protseduuriga, kuid ainult rootori raskel küljel.

3.2.1.3. Dünaamiline tasakaalustamatus

Mõiste "dünaamiline tasakaalustamatus" ilmnemise põhjus on üsna lihtne. Nimest endast tuleneb selgelt, et see ilmub ainult siis, kui rootor pöörleb, see tähendab ainult dünaamilistes režiimides. Staatilistes režiimides statsionaarse rootoriga ei diagnoosita dünaamilist tasakaalustamatust mingil viisil, see on selle peamine erinevus staatilisest tasakaalustamatusest.

Dünaamilise tasakaalustamatuse põhjust saab seletada üsna lihtsa näitega. Rootor tuleb vaimselt "lõigata" nagu palk mitmeks kettaks. Saadud kettad asuvad ühisel võllil, kuid igaühel neist võivad olla erinevad omadused.

Praktilisi võimalusi on kolm:

• Ideaalne juhtum on siis, kui kõigil saadud ketastel pole staatilist tasakaalustamatust, siis ei teki ka nendest ketastest kokkupandud rootoril tasakaalustamatust.
• Üksikutel rootoriketastel oli staatiline tasakaalustamatus. Rootor oli ketastest kokku pandud nii, et sellel on ka kokkuvõttes tasakaalutus. Küsimust, mis see on, staatiline või dünaamiline, veel ei käsitleta.
• Ideaalne juhtum on see, kui üksikud staatilise tasakaalustamatusega kettad ühendatakse üheks tervikuks, nii et kokkupandud rootoril ei tekiks tasakaalustamatust. Üksikute ketaste staatiline tasakaalustamatus kompenseeriti täielikult vastastikku.

Need kolm praktilist kombineeritud rootori, näiteks mitmeastmelise pumba tiiviku valmistamise juhtumit võimaldavad meil kaaluda kõiki praktikas esinevaid peamisi tasakaalustamatuse tüüpe. Arvestades neid kolme juhtumit, võib väita, et kolmandal, kõige raskemal juhul on rootoril dünaamiline tasakaalustamatus ja teisel juhul staatiline ja dünaamiline tasakaalustamatus samal ajal.

Joonisel fig. 3.2.1.2. on näidatud kaks skemaatilist joonist, mis näitavad ketastest kokkupandud liitrootoreid, millest igaühel on staatiline tasakaalustamatus ja mis on sama suurusega.

Skeemil 3.2.1.2.a. kujutab disbalansidega ketastest kokku pandud rootorit. Pumba rootori kokkupanek on tehtud nii, et kogu rootori tasakaalustamatus on võrdne ketta tasakaalustamatuste summaga, st kõik tasakaalustamatused on rootori samas nurgatsoonis. See on praktiline näide staatilise tasakaalustamatuse saavutamisest.

Diagrammil 3.2.1.2.b. näidatud on ka rootor, mis on kokku pandud 4 tasakaalustamata kettast. Kuid sel juhul pandi pumba rootor kokku nii, et kogu rootori tasakaalustamatus on null, kuna ühelt poolt on kaks ketast paigaldatud tasakaalustamatusega ühes suunas. Ülejäänud kahel kettal, teisel pool pumba rootorit, on tasakaalustamatus suunatud vastupidises suunas, st pööratud 180 kraadi.

Staatilises režiimis on sellise liitrootori tasakaalustamatus võrdne nulliga, kuna pumba tiivikute olemasolevad tasakaalustamatused kompenseeritakse vastastikku. Täiesti erinev pilt rootorile tekkivatest ja tugilaagritele üle kanduvatest tsentrifugaaljõududest saab siis, kui rootor pöörlema ​​panna. Alumisel joonisel näidatud kaks jõudu loovad dünaamilise momendi, luues kaks jõudu, mis mõjuvad kahele tugilaagrile antifaasis. Mida kiiremini rootor pöörleb, seda tugevam on laagritele mõjuv dünaamiline moment.

See on dünaamiline tasakaalustamatus.

Kuigi me ei andnud eelmises lõigus sellist staatilise tasakaalustamatuse määratlust, võib see kõlada järgmiselt: "Staatiline tasakaalustamatus koondub rootori ühte nurgetsooni ja paikneb piki rootori pikitelge mingis punktis. kaugus tugilaagritest.

Sel juhul saab dünaamilise tasakaalustamatuse puhul kasutada järgmist määratlust: "Dünaamiline tasakaalustamatus jaotub piki rootori pikitelge ja erinevates punktides piki rootori telge on tasakaalustamatuse nurkne lokalisatsioon erinev."

Praktikas ei ole kunagi ainult staatilist või dünaamilist tasakaalustamatust – alati on nende summa, milles on igat tüüpi tasakaalustamatus. See viis isegi selleni, et kirjanduses ja mõnede diagnostikute praktikas ilmus mõiste "kaldjõudude paar", mis peegeldab kahte tüüpi tasakaalustamatuse summat.

Pöörlemissageduse esimeste harmooniliste faasinihkega ühe rootori kahel tugilaagril (sünkroniseeritud või sünkroonses spektris) on võimalik hinnata iga tasakaalustamatuse tüübi panust vibratsiooni üldpilti.

Esimeste harmooniliste faasinihkega umbes 0 kraadi juures on meil tegemist puhtalt staatilise tasakaalustamatusega, 180 kraadi juures - puhtalt dünaamilise tasakaalustamatusega. Esimeste harmooniliste faasinihke 90 kraadi juures on mõlemat tüüpi tasakaalustamatuse panus ligikaudu sama. Nihkenurga vaheväärtuste korral on vaja interpoleerida, et hinnata ühe või teise tasakaalustamatuse panust. Staatilise tasakaalustamatuse kirjeldamisel oleme seda omadust juba maininud, siin oleme selle esitanud veidi teistsugusel kujul.

Dünaamilise tasakaalustamatuse vestluse lõpetuseks tuleb öelda, et vibratsioonispektri esimese harmoonilise amplituud muutub kiiruse muutmisel proportsionaalselt rohkem kui rootori kiiruse muutumise astme ruut. Seda seetõttu, et iga lokaalsest tasakaalustamatusest tulenev jõud on võrdeline kiiruse (pöörlemiskiiruse) ruuduga. Dünaamilise tasakaalustamatuse korral on sellel kaks tegurit.

Esiteks, dünaamiline tasakaalustamatus ergastab vibratsiooni, mis on võrdeline jõudude erinevusega. Kui aga jõudude vahe ühe jõuna nelitada, saad ühe tulemuse. Kui paneme iga jõu eraldi välja ja lahutame seejärel ruudud, on tulemuseks täiesti erinev arv kui esimesel juhul, palju suurem.

Teiseks mõjuvad dünaamilise tasakaalustamatuse jõud rootorile ja hakkavad seda painutama. Kiirenduse edenedes muudab rootor oma kuju nii, et selle rootoriosa massikese nihkub juba olemasoleva tasakaalustamatuse suunas. Selle tulemusena hakkab tasakaalustamatuse tegelik väärtus veelgi suurenema, suurendades veelgi rootori painutust ja tõukejõu laagrite vibratsiooni.

Dünaamilise tasakaalustamatuse korral on telgvibratsioonil tavaliselt veidi suurem amplituud kui puhtstaatilise tasakaalutuse korral. See on peamiselt tingitud rootori keerukamast läbipainest ja laagrite suuremast liikuvusest aksiaalsuunas.

3.2.1.4. Mittestatsionaarne tasakaalutus

Paljud pöörlevate seadmete defektide vibratsioonidiagnostika probleemid tekivad mittestatsionaarsest tasakaalustamatusest, mis võib mõnikord aeglaselt suureneda ja mõnikord ootamatult ilmneda ja ka ootamatult kaduda. Pealegi pole selles protsessis esmapilgul seaduspärasusi. Sel põhjusel nimetatakse seda tüüpi tasakaalustamatust mõnikord "ekslemiseks".

Loomulikult peab antud juhul, nagu ikka, paika klassikaline märkus, et “maailmas imesid ei juhtu, infot napib”. Mittestatsionaarse tasakaalustamatuse ilmnemisel on alati konkreetne põhjus ja diagnostiku ülesanne on see õigesti määrata.

Ükskõik milline üldised soovitused on üsna raske ja isegi võimatu diagnoosida sellist seadmete suurenenud vibratsiooni põhjust. Mittestatsionaarse tasakaalustamatuse põhjused selguvad tavaliselt alles üsna rangete, sageli pikaajaliste uuringute tulemusena.

Allpool käsitleme lihtsalt mittestatsionaarse tasakaalustamatuse diagnoosimise funktsioone, kasutades lihtsamaid praktilisi näiteid, mis on seotud kõige levinumate põhjustega, mis põhjustavad sellise defekti ilmnemist. Praktikas on keerulisemaid ja segasemaid juhtumeid, kuid seda juhtub palju harvemini.

Termiline tasakaalustamatus

See on kõige levinum töö käigus muutuv tasakaalustamatuse tüüp, millele sobib hästi mõiste "tasakaalu ekslemine".

Näiteks suure elektrimasina rootoris on millegipärast ummistunud üks läbiv kanal, millest aksiaalsuunas läbib jahutusõhk või gaas. Või on asünkroonses elektrimootoris kahjustatud üks või mitu läheduses asuva lühisega puuri varda. Mõlemad põhjused põhjustavad sama defekti. Kirjeldame üksikasjalikumalt sellise defekti ilmingu tunnuseid.

Meie praktiline näide elektrimasina rootor oli enne kokkupanekut tasakaalustatud balansseerimismasinal ja sellel on vajalikud tasakaalustuskvaliteedi parameetrid. Pärast pumpamisseadme sisselülitamist esimesed ligikaudu 15 ÷ 20 minutit on mootori vibratsioon normaalne, kuid seejärel hakkab see kasvama ja umbes kahe tunni pärast saavutab maksimumi, pärast mida see enam ei suurene. Vibratsioonisignaali spektri diagnostika annab pildi klassikalisest tasakaalustamatusest. Seade peatatakse vibratsiooni reguleerimiseks.

Järgmisel päeval alustavad diagnostikateenistuse spetsialistid pumbaseadme tasakaalustamist, loomulikult tühikäigul. Pärast tasakaalustustööde lõpetamist annab vibratsiooni mõõtmine tühikäigurežiimis soodsa pildi - kõik on normaalne. Töörežiimis käivitamisel kordub pilt vibratsiooni aeglasest suurenemisest ilma muutusteta samas järjestuses.

Selles lihtsas, peaaegu õpiku puhul on kõik väga lihtsalt lahti seletatud. Rootori sisekanalite kaudu puhumise ühtluse rikkumise tõttu kuumeneb see ebaühtlaselt ja mõne aja pärast, mis on määratud termilise kuumutamise ajakonstandi järgi, paindub. Samamoodi juhtub kõik asünkroonse elektrimootori lühises puuri defektidega - rootori tsoon, kus asuvad defektsed vardad, osutub vähem kuumutatuks, ka rootor paindub, laagrite vibratsioon hakkab välimuse tõttu suurenema. termilise tasakaalustamatuse tõttu.

Sellise põhjuse diagnoosimiseks tuleks jälgida vibratsiooni muutumist käivitamise ja soojendamise ajal. Kaugpüromeetrite abil on võimalik rootori temperatuuri juhtida. Vibratsioonifaasi suuruse järgi on võimalik määrata rootori lokaalse termilise ülekuumenemise ala.

On selge, et sellist rootorit on võimatu tasakaalustada normaalseks tööks kõigis seadmete režiimides. Seda saab tasakaalustada ühe protsessirežiimi jaoks, kuid seda tuleb teha antud koormusel. Tõsi, sel juhul on rootori vibratsioon suurenenud tühikäigurežiimis või kohe pärast seadme sisselülitamist. See juhtub põhjusel, et käivitamisel on rootori temperatuuriväli ebastabiilne ja sellel ei ole paigaldatud tasakaalustusraskuste tõttu suurenenud vibratsiooni.

Sellise tasakaalustamatuse täielik kõrvaldamine on võimalik ainult rootori ebaühtlase kuumenemise põhjuste kõrvaldamisega töö ajal.

Aerodünaamiline ja hüdrauliline tasakaalustamatus

Neid kahte tüüpi mittestatsionaarset tasakaalustamatust ja ka termilist tasakaalustamatust seostatakse pöörlevate seadmete tehnoloogiliste töörežiimidega. Asi on selles, et ülaltoodud näites põhjustas tasakaalustamatuse rootori termiline paindumine koormuse all, samas kui nendes näidetes on selle põhjuseks hüdraulilised või aerodünaamilised jõud.

Kui diagnoosime ventilaatori või tsentrifugaalpumba, siis peaaegu alati on meil tiivikul (rootoril) mitu aktiivset laba, mis väljutavad töövedelikku, vedelikku või gaasi, mingi nurga all rootori keskpunktist perifeeria suunas. See toob kaasa asjaolu, et iga tera mõjutab oma jõud.

Need rootori labadele mõjuvad radiaalsed reaktiivjõud on alati vastastikku kompenseeritud, kuna labad paiknevad ümbermõõdu ümber võrdsete nurkade all. Kuid see juhtub ainult siis, kui kõigil pumba või ventilaatori tiivikutel ja juhtlabadel pole mehaanilisi defekte.

Vastasel juhul ilmneb see, kui töötavatel labadel on defektid - laastud, praod, kaldenurga muutused. Sel juhul ei toimu radiaalsete jõudude täielikku kompenseerimist ümber tiiviku ümbermõõdu, defektse tera piirkonnas on jõud. Vibratsiooniprotsesside analüüsi seisukohalt on meil radiaalne kompenseerimata jõud, saadaolev sagedus, mis võrdub rootori kiirusega, st esimene harmooniline. Teisisõnu, vibratsioonisignaali spektris on kõik märgid tasakaalustamatusest, hüdraulilisest või aerodünaamilisest.

Peamine erinevus tavapärasest tasakaalustamatusest on sel juhul see, et vibratsiooni esimese harmoonilise tekitava kompenseerimata radiaaljõu väärtus sõltub pumba või ventilaatori koormusest, st see sõltub seadme tehnoloogilistest parameetritest, tasakaalutus ise on mittestatsionaarne.

Näidakem aerodünaamilise tasakaalustamatuse mõju boileri ventilaatori näitel, mille jõudlust reguleeritakse spetsiaalsete siibrite - amortisaatorite - avamisega. Selliseid ventilaatoreid kasutatakse praktikas laialdaselt.

Ühe tera paigaldusnurk erines kõigi teiste labade paigaldusnurkadest - see oli tööviga. Tänu sellele oli selle laba aerodünaamiline radiaaljõud, mis mõjub rootori võllile, väiksem kui teiste labade jõud. Pärast paigaldamist tasakaalustati ventilaatori ratas rootori töökiirusel, siibrid olid täielikult avatud. Kuna ventilaatori jõudlus oli null, ei saanud aerodünaamiline tasakaalustamatus ilmneda. Ventilaator on käivitatud.

Töörežiimis töötamise ajal, avatud siibritega, hakati ventilaatori laagritele registreerima murettekitavat vibratsioonitaset. Vibratsioonidiagnostika talituse esindaja diagnoosis koormuse all tasakaaluhäire ja algasid tasakaalustustööd. Ventilaator võeti tööst välja, avati juurdepääs tiivikule. Tasakaalustamatuse pilt on kadunud, mis on mõistetav. Selles režiimis, null jõudlusega, oli ratas enne tasakaalustatud. Töörežiimis töötas ventilaator erineva jõudlusega, radiaalsete aerodünaamiliste jõudude erinevate väärtustega, mis tekitas pildi tasakaalustamatusest.

Pärast töölabade paigaldusnurkade kontrollimist ja vea põhjuse väljaselgitamist otsustati ratas tasakaalustada töörežiimis, suletud külgkilpidega, koormusel, millega ventilaator kõige sagedamini töötas. Edaspidi pärast plaanilist remonti selle ventilaatoriga probleeme ei esinenud.

Tasakaalustamatus koos hüstereesiga

See on väga huvitav praktiline tasakaalustamatuse diagnoosimise juhtum, millega me oma praktikas kohtusime.

Turbogeneraatori ergutikul diagnoositi tasakaalustamatus ja hooldusseisaku ajal alustati selle kõrvaldamisega. Selgus huvitav omadus. Turbiiniagregaadi käivitamisel tasakaalutust ei esinenud, see tekkis järsult mõni minut pärast rootori pöörlemise algust töökiirusel. Kuna kaatrid olid ilma elektrilise koormuseta, mida ajendas turbiin, kadus termiliste kurvide probleem kohe.

Proovisõidu ajal, kui tekkis tasakaalutus, peatati turbiiniagregaat aeglaselt, vähendades rootori kiirust. Sagedusel, mis oli ligikaudu 0,6 nominaalväärtusest, kadus tasakaalustamatus. Tõstke uuesti rootori kiirust ja tasakaalustamatus tekkis uuesti sagedusega 0,97 nimiväärtust. Rootori korduvad kiirendused ja läbijooksud näitasid ligikaudu sama pilti.

Eeldati, et rootori tasakaalustamatuse hüsterees on tingitud elastse elemendi olemasolust, mis tsentrifugaaljõudude toimel peaaegu nimikiirusel nihkub veidi suurema raadiusega ja põhjustab tasakaalutust. Selle naasmine väiksemale raadiusele toimub pöörlemiskiiruse vähenemisega. Tasakaalustamata hüsterees on tingitud hõõrdumise suurenemisest, kui element liigub soones.

Diagnoos kinnitati täielikult. Rootori mähise elemendil oli võime liikuda suure pingutusega soones. Kui tsentrifugaaljõud ületas nihkejõu, painutati mähiseosa ja see nihkus. Hüsterees oli tingitud hõõrdejõududest, kui mähis liikus pilus. Mähis fikseeriti lisakiiluga ühte asendisse ja probleem kadus.

Kordame, et see mittestatsionaarse tasakaalustamatuse juhtum ei ole tavaline, see on antud siin, et illustreerida avaldumisvormide mitmekesisust ja tasakaalustamatuse diagnoosimise raskusi praktilises töös.

Elektromagnetiline tasakaalustamatus

See on ka väga huvitav näide mittestatsionaarse tasakaalutuse avaldumisest. See võib avalduda nii sünkroonmootorites ja generaatorites kui ka asünkroonmootorites.

Sellise elektromagnetilise tasakaalustamatuse paradoksaalne ilming seisneb selles, et see avaldub maksimaalselt elektrimasina tühikäigul. Seadme koormuse suurenemisel võib vibratsioonisignaali spektri esimene harmooniline väheneda või isegi kaduda täielikult, st formaalsete märkide järgi kõrvaldatakse rootori masside tasakaalustamatus iseenesest.

Selle nähtuse seletus on üsna lihtne. Elektrimasina koormuse suurenemisega suureneb magnetiline induktsioon elektrimasina rootori ja staatori vahelises pilus. Kuna elektromagnetiliste jõudude tangentsiaalne komponent, mis annab elektrimasina pöördemomendi, jaotub pilus ühtlaselt, hakkab see täitma stabiliseerivat rolli, tsentreerides pöörleva rootori staatori elektromagnetilises (!) pilus.

Kui enne seda oli rootoril tasakaalustamatus, mis oli põhjustatud näiteks rootori mehaanilisest läbipainest, siis koormuse suurenemisega stabiliseerub rootor pilus, sest läbipaine kõrvaldatakse rootori elektromagnetilise tõmbejõu tangentsiaalsete jõudude toimel staatori poole. Formaalselt vastab see elektrimasina rootori tasakaalustamatuse taseme langusele.

3.2.1.5. Rootori masside tasakaalustamatuse kõrvaldamise viisid

Pöörlevate rootorite tasakaalustamatuse kohta võime öelda, et see defekt "on vibratsioonidiagnostika teenuse täielik omand". Kui vibratsioonidiagnostika teenus tuvastab elektrimootori vea, siis selle kõrvaldamisega tegeleb elektriteenistus, laagri defekti tuvastamisel kõrvaldab selle mehaanika remondimeeskond. Kui seadmetes tuvastatakse tasakaalustamatus, siis vibratsioonidiagnostika teenus tegeleb selle kõrvaldamisega ise.

Pöörlevate rootorite massi tasakaalustamatuse kõrvaldamiseks on kaks levinumat viisi:

• Tasakaalustamatuse kõrvaldamine kaasaskantavate instrumentide (või seiresüsteemide sisseehitatud funktsioonide) abil - rootorite tasakaalustamine oma tugedes (laagrites). Seadmete lahtivõtmine toimub sel juhul minimaalses mahus, mis on piisav tasakaalustustasanditele juurdepääsuks. Reeglina kõrvaldatakse sellise töö käigus tasakaalustamatus sobiva massi ja konstruktsiooniga tasakaalustavate raskuste paigaldamise või eemaldamisega.
• Tasakaalustamine kiirendavatel-tasakaalustavatel alustel (RBC). Selline tasakaalustamine toimub pärast rootorite valmistamist või pärast nende parandamist. Rootor on monteeritud statiivi tugedele, on käitatav ja tasakaalustatud. Masside reguleerimise võimalused on siin palju suuremad, tasakaalustamistasanditel saab kasutada korrigeerivaid raskusi või mehaaniliselt eemaldada liigsed massid mis tahes rootori punktis.

Enne kui alustame lühikest arutelu nende kahe tasakaalustamatuse kõrvaldamise viisi üle, on vaja teha mõned üldised metoodilised märkused.

Esiteks on vaja kindlaks määrata mõõdetud vibratsioonide mõõde

Praktikas kasutatakse kõige sagedamini vibratsiooni kiiruse ja vibratsiooni nihke väärtusi. Vibratsioonikiirenduse mõõtmeid ei kasutata tugevate "mürarikaste" signaalide tõttu. Tekib üsna õige küsimus, milliseid mõõtühikuid eelistada, millisel juhul on meie töö tulemuslikum?

Sellele küsimusele pole täiesti ühemõttelist vastust vibratsioonikiiruse ja vibratsiooni nihke signaalide matemaatilise vastastikuse seose tõttu. Vibratsioonikiiruse signaalist saab üheselt saada vibratsiooni nihke signaali. Tuleb märkida, et sellist täiesti ühemõttelist seost "vastupidises suunas" pole. Sellist signaali teisendamist, nagu matemaatikud ütlevad, saab teostada ainult veaga, mis on võrdne "integratsioonikonstandiga". Tõsi, võib märkida, et sellisest täpsusest, mis tuleneb meie võnkesignaalide võimsuse sümmeetriast ajatelje suhtes, piisab tavaliselt harjutamiseks.

Sellega seoses tundub, et tasakaalustustööde ajal vibratsioonisignaalide esituse mõõtmete valimise küsimuse määravad suuremal määral iga spetsialisti isiklikud eelistused. Tema jaoks on palju meeldivam öelda, et rootor on tasakaalustatud “nullidega” (vibratsiooni nihke esimene harmooniline on null), kui öelda, et jääkvibratsioon on mingi, isegi väike väärtus. See põhjus on muidugi "eestav", teisejärguline, kuid samas ka märkimisväärne.

Huvitavam küsimus on, mis on tegelikult peamine märk tasakaalustamisprotsessi edukast lõpuleviimisest? Kas see on vibratsioonisignaali esimese harmoonilise täielik kõrvaldamine või midagi muud? Võib-olla on olulisem agregaadi "rahustamine", oleme lõpetanud staatilise tasakaalustamatuse jaotise, kirjeldades selle lähenemisviisi näidet. On selge, et see on keerukam ja kvalifitseeritum lähenemisviis vastutustundlike ja kallite üksuste tasakaalustamiseks.

Mõistame, et see on eraldi ja üsna keerulise arutelu teema, seega lõpetame selle ainult probleemi tuvastamisega. Seda peaksid lahendama spetsialistid, rääkides üldistes metoodilistes terminites, ja iga praktiline diagnostik individuaalselt, seoses oma rakendustegevusega.

Teiseks, enne rootorite praktilise tasakaalustamise probleemide ja omaduste kirjeldamist on vaja kindlaks määrata "oluliste harmooniliste" kogum.

Piisab, kui võtta arvesse ühe esimese harmoonilise parameetreid või on vaja arvestada näiteks teise ja kolmanda harmoonikuga vibratsioonisignaali spektris.

Esmapilgul tundub ilmne, et kogu rootori tasakaalustamise protsess, isegi oma tugedes või tasakaalustusalusel, tuleks läbi viia vibratsioonisignaali spektri esimese harmooniku parameetrite järgi. Võib julgelt väita, et 95% praktilistel juhtudel piisab edukaks tasakaalustamiseks esimese harmoonilise amplituudi ja faasi tundmisest.

Ülejäänud 5% tasakaalustusjuhtudega on olukord keerulisem. Enamasti pole see enam tasakaalustamise "käsitöö", vaid analüüsi- ja tasakaalustamistöö "kunst". See ei ole enam tasakaalustamatuse kõrvaldamine, vaid võimsate ja keerukate seadmete rootorite kompleksne vibratsioonisummutus.

Ega asjata ei teata keeruliste rootorite tasakaalustamise spetsialistid (milleks käesoleva töö autor ennast ei pea), et normaalsel vibratsioonirežiimil töötava turbogeneraatori rootoril ei ole remondiks välja võttes alati ideaalseid parameetreid. See väide põhineb asjaolul, et sellisel RBC-le paigaldatud rootoril on alati jääktasakaalustamatus.

Seega tehakse ettepanek selline tasakaalustamatus hoolikalt fikseerida ja pärast rootori remondist väljalangemist tuleks see tasakaalustamatus sama hoolikalt taastada. Ainult sel juhul võib turbogeneraatori tööd eeldada ilma suurenenud esimese harmooniliseta. Selliste rootorite võnkeprotsesside keerukust võime vaid oletada, kuid meile tundub, et sel juhul on soovitav arvestada suurema arvu harmoonikutega, eriti teise ja kolmanda harmoonikuga.

Tuleme tagasi rootorite tasakaalustamise protseduuri juurde ja alustame loomulikult oma tugedes tasakaalustamisest. See on kõige tavalisem praktiline tasakaalustamisprotseduur.

Kõigepealt on vaja selgitada oma tugedes tasakaalustamise protsessi. See väliselt üsna lihtne protseduur võimaldab teil tõhusalt vähendada tööseadmete vibratsiooni ilma lahtivõtmiseta.

Selleks vaadake joonist 3.2.1.3.
Sellel joonisel on kujutatud rootori ühetasandilise tasakaalustamise kolm etappi oma tugedes.

a). Tööseadmetel registreeriti suurenenud vibratsioon, millel on amplituud V 0 ja vastav faasinurk. Selleks liimiti seadme võllile märk ja kasutati faasimarkerit ning paigaldati rootori tugilaagrile vertikaalsuunas andur vibratsiooni registreerimiseks.

b). Pärast seadme ajutist seiskamist paigaldati rootori tasakaalustustasandile testraskus, tavaliselt suvalises suunas. Vastavalt meie koormuse paigalduskohale (joonisel) pidi see looma joonisel näidatud vibratsioonivektori, mis on võrdne V G1-ga. Tasakaalustusprotseduuri eripära on see, et kasutaja saab selle koormuse väärtuse edasiste arvutuste jaoks määrata mis tahes ühikutes - grammides, tükkides, seibides, mutrites, millimeetrites jne. Peate lihtsalt aru saama, et samades ühikutes saate "õige" tasakaalukaalu määramise arvutuse tulemused.

Siin saate määratleda tasakaalustamisel kasutatava väga olulise parameetri - mõjukoefitsiendid. Erinevates kirjandusallikates on mõjukoefitsientide mõiste antud mõnevõrra erinevalt, mistõttu me ei püüdle kirjelduse maksimaalse täpsuse poole, vaid kirjeldame ainult füüsilist tähendust. Mõjukoefitsient on vektorväärtus, proportsionaalsustegur, mis näitab, kuidas määrata nõutava paranduskaalu suurus antud ühikutüübi ja antud tasakaalustustasandi jaoks.

räägivad lihtsate sõnadega, on tasakaalustamatusest tekkinud jääkvibratsiooni teisendustegur korrigeeriva koormuse väärtuseks. Ärge kartke lugeja saada ühe mõõtme väärtusi täiesti erineva mõõtmega parameetritest, mõjukoefitsientide mõõde on üsna keeruline, see sisaldab vibratsiooni, massi ja lineaarmõõtmeid.

Pöördume tagasi oma tasakaalustava näite juurde. Seade pannakse uuesti tööle ja esimese vibratsiooni harmoonilise parameetrid salvestatakse uuesti. Vibratsioonivektori oleme saanud "proovisõidus" V P, mis on näidatud joonisel. On selge, et see vektor on kahe vektori summa - rootoril esineva jääkbilansi V 0 vektor ja proovikoormuse V Г1 poolt tekitatud tasakaalustamatuse vektor. Edasiste vektorarvutuste põhieesmärk on määrata jääkbilansi vektori suurus. Seda väärtust saab määrata sisestatud tasakaalustamatuse vektori parameetrite kaudu. On täiesti selge, et seda saab teha ainult diagnostiku poolt aktsepteeritud mõõtühikute süsteemis (mittestandardsed ja mis tahes).

c). Tasakaalustamatuse jääkvektori väärtuse teadmine (isegi pähklites, millimeetrites) võimaldab määrata “õige” paranduskaalu parameetrid samades ühikutes. See peaks asuma rootori jääktasakaalustamatuse vektori suhtes diametraalselt vastupidises suunas, olema sellega võrdse väärtusega ja asuma katsekaaluga samas raadiuses. Katsekaal ise tuleb kas rootorilt eemaldada või see peab olema korrigeerivas kaalus sisalduv liitvektor.

Tasakaalustamise protsessi (soodsal juhul) võib lugeda selleks hetkeks lõppenuks või vajadusel on vaja teist sarnast iteratsiooni.

Praegu on peaaegu kõik vibratsioonimõõteriistad, vibratsioonisignaali analüsaatorid varustatud sisseehitatud funktsiooniga rootorite tasakaalustamiseks oma tugedes, seetõttu seda protseduuri 90% juhtudest ei tekita diagnostikutele suuri probleeme. Veel 5 ÷ 7% juhtudest saab rootorit tasakaalustada, kuid raskuste paigaldamisega võib iteratsioonide (testikäikude) arv ulatuda kümneni või enamani. 2% juhtudest ei ole vaatamata kõikidele diagnostiku pingutustele võimalik rootorit kohapeal tasakaalustada. See juhtub ühel või teisel põhjusel, mida me eespool väga pealiskaudselt puudutasime.

Tasakaalustamine tasakaalustusstendidel

Rootorite tasakaalustamiseks mõeldud spetsiaalsete seadmete jaoks on kirjanduses mitu nimetust. Need on tasakaalustusalused, tasakaalustusmasinad ja kiirendavad tasakaalustusmasinad. Kasutame järgnevas esitluses terminit tasakaalustav stend.

Tasakaalustusseadme nimi ei ütle midagi tasakaalustusprotsessi kohta. Muudatused toimuvad erinevate tööpõhimõtetega stendide kasutamisel. Selle parameetri järgi saab anda järgmise klassifikatsiooni:

• Resonantsieelse tasakaalustamise stendid. Eelresonants on selline alus, milles laagritugede loomulike (resonantssete) võnkumiste sagedus on palju suurem kui rootori pöörlemissagedus tasakaalustamisrežiimis.
• Resonantsi tasakaalustamise stendid. Sellistel alustel on resonantsrežiimis maksimaalne tundlikkus.
• Resonants tasakaalustavad stendid. Sellistes puistutes on tugede loomuliku resonantsvõnkumise sagedus palju madalam kui rootori pöörlemissagedus tasakaalustusrežiimis.

Tasakaalustatavate konstruktsioonide ja töö kirjeldus on nii mahukas, et me ei hakka seda isegi tegema. Pigem soovitame pöörduda selle valdkonna tuntud asjatundjate tööde poole, näiteks A.S. Goldina, E. V. Urieva, millest uudishimulik lugeja võib-olla leiab vastused kõigile oma küsimustele.

Lõpetame arutelu erinevat tüüpi tasakaalustamatuse avaldumise ja kõrvaldamise viiside üle, selgitades mõningaid praktikas kasutatavaid termineid. Vaatamata kahte tüüpi, staatilise ja dünaamilise tasakaalustamatuse olemasolule, nimetatakse tasakaalustamise protseduuri alati või peaaegu alati dünaamiliseks tasakaalustamiseks. See on täiesti õige termin, kuid see peegeldab ainult seda, et tasakaalustamatuse diagnostikat tehakse pöörleval rootoril, kui seda saab teha paremini ja täpsemalt. Sel juhul ei ole tasakaalustamatuse tüübil otsustavat tähtsust, eriti kui teostatakse mitmetasandiline tasakaalustamine.

Meie toodangu tasakaalustusseadmed

• SBU - horisontaalse pöörlemisteljega resonantstüüpi tasakaalustusmasinate seeria
• ViAna-1 – vibratsioonianalüsaator, CIP rootori tasakaalustusseade
• Diana-2M - kahe kanaliga vibratsioonisignaali analüsaator koos tasakaalustamisega
• ViAna-4 – universaalne 4-kanaliline vibratsioonisignaali salvestaja ja analüsaator, rootori tasakaalustamine
• Atlant-8 - mitmekanaliline sünkroonsalvesti ja vibratsioonisignaalide analüsaator

Föderaalosariigi UNITAALINE ETTEVÕTE
"ÜLEVENEMAA TEADUSLIKUD UURIMUSED
METROLOOGIA TEENISTUSE INSTITUUT»
(FSUE VNIIMS)
VENEMAA STANDARD

Riiklik süsteem mõõtmiste ühtsuse tagamiseks.

Nafta ja naftatoodete maht ja mass.
Mõõtmiste täpsuse hindamise metoodika (definitsioonid)
nafta ja naftatoodete kogused jaotamise ajal
tasakaalustamatus tarnijate ja tarbijate vahel
OAO LUKOIL

MI 2772-2002

Moskva
2002

1. Sissejuhatus

1.1. Käesolev soovitus kehtib nafta ja naftatoodete mahu ja kaalu kohta ning kehtestab metoodika nafta ja naftasaaduste koguse mõõtmise (määramise) täpsuse hindamiseks OAO LUKOIL tarnijate ja tarbijate vahelise tasakaalustamatuse jaotamisel.

1.2. Tasakaalustamatuse jaotuse probleemi lahendamisel vastu võetud esialgsed sätted ja selle sõnastuse tunnused on toodud lisas.

1.3. Soovitus töötati välja, võttes arvesse MI 2525-99 “GSI. Metroloogia soovitused, mille on heaks kiitnud Venemaa Gosstandi riiklikud teaduslikud metroloogiakeskused.

2. Toodete ülekande- ja jaotussüsteemide klassifikatsioon

Tavalised praktikas kasutatavad "tarnijad-tarbijad (saajad)" süsteemid hõlmavad järgmist:

2.1. Lihtsaim süsteem "üks tarnija, üks saaja" on kujutatud joonisel fig. . See juhtum vastab näiteks nafta tankerisse laskmisele, kui kogust mõõdetakse kaks korda – esmalt ranniku mõõtejaamade, seejärel laevamõõtevahendite abil.

1. pilt

Suhtlusskeemid süsteemides "tarnijad-tarbijad". Nimetused: () - raamatupidamistoimingus osalejad; kaks horisontaalset joont näitavad toote ülekandepunkte; topelt vertikaalne - toote ülekandmise suund koos selle koguse mõõtmisega (skeemil 3 tähistab ristkülik raamatupidamistehingu vaheosalejat)

2.2. Süsteem "üks tarnija, mitu vastuvõtjat" on esitatud joonisel fig. , realiseeritakse nafta torujuhtme kaudu ülekandmisel. Väljastatud koguse mõõdab mõõteseade, seejärel mõõdavad osad sellest kogusest saajad.

2.3. Süsteem "mitu tarnijat, mitu saajat" on kujutatud joonisel fig. . Näitena võib tuua naftabaasi töö.

2.4. Üsna üldise ühenduste struktuuriga süsteem on kujutatud skeemiga 4 joonisel fig. . Näiteks võib see olla süsteem nafta transportimiseks ja tarnimiseks esialgsetelt tarnijatelt lõpptarbijateni vaheühenduste kaudu.

Skeem 4 näitab selgelt suhete võimalikku mitmekesisust "tarnija-tarbija" süsteemides. Teine vaadeldavatest süsteemidest on neljanda erijuhtum ja sisaldub selles alamsüsteemina. Süsteemide 3 ja 4 eripäraks on raamatupidamistoimingute vaheosaliste olemasolu neis, kes on nii toote saajad kui ka tarnijad.

3. Lahendusmeetod

3.1. Mitmemõõtmeline probleem Statistiline analüüs lahendatakse alltoodud toimingute tegemisega.

a ij = 1, kui j-s osaleja on i-ndas punktis tarnija,

a ij = -1, kui j-s osaleja on i-ndas punktis vastuvõtja,

a ij = 0, kui j-s osaleja ei osale i-ndas toote ülekandepunktis, kus a ij on ristumiskohas asuv element i-s rida ja j-s veerg.

On vaja kindlaks määrata arvestusväärtused u = (u 1 ..., u n).

tasakaalustamatuse jaotus Arvestusväärtused määratakse optimeerimisülesandes otsuse tulemusena

piirangute all ebavõrdsuse näol

Topelt vertikaalsed tulbad punktis () tähistavad vektori normi, mis on määratletud võrdsusega

Märge- Probleemi lahendamise meetod ja selle lõigus kirjeldatud muutmine vastab parameetrite hindamise statistilisele meetodile, mis võimaldab teil saada nii traditsioonilisi kui ka usaldusväärseid hinnanguid. Vastavalt matemaatilise statistika teooriale tuleks p väärtus in () valida sõltuvalt mõõtmisvigade jaotuse tüübist. Eelkõige saadakse normaaljaotuse seaduse kohaselt optimaalsete statistiliste omadustega hinnangud p = 2 juures, kasutades vähimruutude meetodit.

Kõik arvutused tehakse VNIIMSi automaatrežiimis välja töötatud programmi abil.

3.5. Arvestusväärtuste arvutamise algoritm p-meetodi abil põhineb iteratiivsel protseduuril, mille igas etapis määratakse ligikaudsete väärtuste vektor × q, kus q on iteratsiooniarv.

3.5.1. Kontrollige võrratuste () täitumist, asendades neis u = ũ q ja vajadusel korrigeerige ũ q väärtusi.

3.5.2. Arvutage erinevusvektor mõõdetud ja ligikaudsete väärtuste v - ũ q vahel.

3.5.3. Arvutage ligikaudsete väärtuste tasakaalustamatuse vektor valemiga (), mis on võrdne Аũ (mõõtme vektor m).

3.5.4. Saadud vektorite väärtused v - ũ q ja Аũ asendatakse (). Ligikaudsete väärtuste vektor × q määratakse nii, et vasaku külje () väärtus praegusel iteratsioonil on väiksem kui eelmise iteratsiooni vastav väärtus.

Esimese termini olemasolu punktis () tagab, et arvestusväärtused on lähedased mõõdetud väärtustele. Teine termin sisaldub punktis (), et minimeerida arvestusväärtuste jääkbilansi väärtust, mis on võrdne Au-ga.

3.6. Arvesse võetakse, et piirangud () tulenevad sellest, et arvestusliku väärtuse u j omistamine, mis erineb mõõtetulemusest v j rohkem kui maksimaalse lubatud absoluutvea Δ j väärtus, võib põhjustada j- raamatupidamistehingus osaleja (vt lk).

3.7. Saadud lahendus vastab piirangutele (), kuid tasakaalustamatuse jaotus võib olla kas täielik või osaline - sõltuvalt algandmete konkreetsetest arvväärtustest. Võttes arvesse kasutaja praktilisi vajadusi ja tema ees seisvat ülesannet, võib tasakaalustamatuse täielik jaotus olla asjakohane. Sellega seoses pakutakse probleemi lahendamiseks teist varianti.

3.13. Programm näeb ette võimaluse valida juhtparameetri p väärtust (vt lk ), mis mõjutab ülesande lahendamist järgmiselt: selle väärtus määrab, kas tasakaalustamatus jaotub suuremal määral "suurte" vahel. " Raamatupidamistoimingus või selle jaotuses osalejad muutuvad ühtlasemaks. Selle põhjal saab kasutaja valida sobivaima parameetri väärtuse p-s määratud vahemikus. Teise võimalusena võite kasutada andmeanalüüsi tulemusi ja soovitust programmi poolt saadud p väärtuse valimiseks.

3.13.1. Programm kontrollib statistilist hüpoteesi mõõtmistulemuste vigade vastavuse kohta normaaljaotusele. Kui hüpotees on aktsepteeritud, on soovitatav väärtus p = 2, mis vastab vähimruutude meetodile.

3.13.2. Kokkuleppel kliendiga, programmi arendamise käigus saab seda valida ja fikseerida teatud väärtus parameetrit või selle väärtust saab operaator muuta. Viimasel juhul võib p-meetodi järgi arvutades soovitada järgmist toimingute jada. Arvutamine toimub programmi järgi, mille väärtus on p = 2. Kui tasakaalustamatus osutus täielikult jaotunud, saadakse lahendus. Kui ei, siis saavutage parameetri väärtust järk-järgult muutes võimalikult suur tasakaal.

3.14. Kasutatav statistilise andmetöötluse meetod võimaldab lisaks tegelike väärtuste hinnangutele ise saada hinnangute standardhälbete väärtusi (vt programmi väljundit lisas). Nende väärtuste põhjal, võttes arvesse teadaolevad väärtused lubatavate mõõtmisvigade piiridega arvutatakse nafta ja naftasaaduste koguse määramise täpsusnäitajad.

3.15. Üldteoreetilistest tulemustest [ , ] järeldub, et selle meetodiga saadud hinnangud on täpsemad kui esialgsed mõõtmistulemused (neil on väiksem dispersioon).

4. Algoritmiline ja tarkvaraline juurutamine

Sõnastatud probleem lahendatakse VNIIMSi poolt välja töötatud algoritmis ja seda rakendavas programmis "Nafta ja naftatoodete tasakaal OAO-s" LUKOIL ". Matemaatiline tarkvara arvestab konkreetsete ülesannete erivormi ja andmestruktuuriga. Linkide ülesehitus süsteemis "tarnijad-tarbijad" tuleb kliendil täpsustada diagrammi (joonis) ja maatriksi (tabeli) kujul ning kooskõlastada arendajaga.

Bilansiprogramm pakub lisavõimalusi. Teatud raamatupidamistoimingus osalejate jaoks (näiteks mõne tarnija jaoks) saab fikseerida esialgsed mõõdetud väärtused, mis jäävad probleemi lahendamise tulemusena muutumatuks. Võib olla võimalik arvestada toote loomulikku kadu ja kadu kehtestatud normi piires, mis antud juhul ei mõjuta mõõtmistulemuste järgi esialgse tasakaalustamatuse suurust.

6.1. Määrake järgmiste koguste arvväärtused:

n - raamatupidamistoimingus osalejate arv,

m - toote ülekandepunktide arv,

v 1 , …, v n - suuruse mõõtmistulemused,

Δ 1 , …, Δ n - lubatud absoluutsete mõõtmisvigade piirid.

6.2. Süsteemi ühenduste struktuur määratakse maatriksi (tabeli) A abil, mille suurus on m × n, mille elemendid määratakse vastavalt lõigus sõnastatud reeglile.

7. Arvutuste tegemine

7.1. Tootekoguse arvestusväärtuste, paranduskoguste (võrdne arvestus- ja mõõdetud väärtuste vahega) ja parandustegurite (võrdne arvestusväärtuse ja mõõdetud väärtuse suhtega) ja mõõdetud väärtuste arvestuslike väärtuste saamiseks tuleb mõõta jääktasakaalustamatust (kui see on olemas), töödeldakse jaotises loetletud andmeid vastavalt jaotises kirjeldatud meetodile.

7.2. Arvutamine toimub programmi "Nafta ja naftatoodete bilanss OAO-s" LUKOIL " järgi.

8. Tehniline arvutusmeetod

8.1. Eelmistes osades kirjeldatud tarnijate ja tarbijate vaheliste saldode tasakaalustamise algoritmid võimaldavad seda protseduuri optimeerida paljude raamatupidamis- ja arveldustoimingutes osalejate jaoks. Seetõttu põhinevad need järjestikuste iteratiivsete protseduuride meetoditel. Samas on praktikas sageli probleeme kahe tehinguosalise – tarnija ja tarbija – tasakaalustamatuse tasakaalustamisega. Sel juhul saate tasakaalustamatuse jaotamiseks kasutada lihtsamaid meetodeid, mis põhinevad kaalukoefitsientide kasutamisel, sõltuvalt tarnija ja tarbija koguse mõõtmise vigade suhtest. Sellise probleemi tasakaalustamatuse jaotamise meetodit käsitletakse allpool.

8.2. Probleemi tingimused

Tarnija mõõtis välja lastud kaubakoguse M 1 absoluutveaga δM 1 See väärtus kajastub arvel.

Tarbija, olles kauba kätte saanud, mõõtis selle koguse M 2 absoluutveaga δM 2 . See väärtus kajastub aktsepteerimise aktis.

Ülesanne püstitati: saada Mʹ 1 ja Mʹ 2 korrigeeritud väärtused, mille tarnija ja tarbija peaksid fikseerima, lähtudes tingimusest Mʹ 1 = Mʹ 2 (eeldatakse, et loomulikku kadu ei toimu kauba kohaletoimetamine).

8.3. Probleemi lahendus

Kulutage M 1 saadud väärtuste pingerida; 5M1 ja M2; δM 2 vea suuruse järgi.

1 variant

Laske | δM 1 | < |δM 2 |, siis on meil M 1 > M 2 jaoks:

M 1 juures< М 2:

2. variant

Laske | δM 2 | < |δM 1 |, siis on meil M 2 > M 1 jaoks:

M 2 juures< М 1:

Seega tuleks saatearvet ja vastuvõtuakti korrigeerida 94,4 tonni võrra.

Lisa A

Nafta ja naftasaaduste koguse mõõtmise tulemuste töötlemine nende tarnijatelt tarbijatele üleandmisel nõuab spetsiaalse statistilise protseduuri kasutamist. Selle põhjuseks on esiteks "tarnija-tarbija" süsteemi suhete keerukas struktuur, mis on iseloomulik enamikule sellistest süsteemidest, ja teiseks üksikute raamatupidamistoimingutes osalejate mõõtmistulemuste oluline kõrvalekalle tegelikest väärtustest. mida praktikas sageli ette tuleb – MVI-ga reguleeritud tingimuste rikkumiste, kadude ja muude põhjuste eest. Selle tulemusena ei pruugi vigade jaotus mõõtmistulemustes vastata tavaseadusele ja põhjustada suuri tasakaalustamatuse väärtusi (tarnijate ja tarbijate mõõtmistulemuste erinevus), mis ületab oluliselt võimalikke väärtusi. mõõtevahendite vigadele.

Mõõtmistulemuste töötlemisel tuleb arvestada ülesande loetletud tunnustega, mille eesmärk on määrata raamatupidamistoimingute käigus nafta ja naftasaaduste (edaspidi toode) koguse väärtused ( edaspidi arvestusväärtused).

Optimaalne statistiline protseduur peaks kasutama kogu olemasolevat teavet, eelkõige bilansiseisundit, s.o. toote vabastatud ja vastuvõetud koguste väärtuste võrdsus. See protseduur on ette nähtud mõõtmistulemuste korrigeerimiseks, võttes lisateabena arvesse tasakaaluseisundit.

Sel viisil korrigeeritud mõõtmistulemused peavad rahuldama bilansitingimust, mis viitab mõõtmiste täpsuse suurenemisele ning võimaldab lahendada tarnijate ja tarbijate vahelise tasakaalustamatuse jaotumise probleemi.

Statistilise andmetöötluse probleemil ülesande formuleerimisel on järgmised tunnused. Esiteks on üldjuhul vaja lahendada mitme muutujaga statistilise analüüsi probleem muutujate piiranguga , mis on tasakaalutingimuse matemaatiline väljend. Näiteks süsteemis 2 joonisel fig. - see on tarnija poolt vabastatud ja tarbijate poolt vastuvõetud toote koguse väärtuste võrdsus.

Teine omadus on seotud ülalmainitud võimaliku kõrvalekaldega mõõtmisvigade tavajaotusest üksikute raamatupidamistoimingutes osalejate lõikes. Juhtudel, kui see juhtub, on vaja kasutada usaldusväärseid statistilise andmetöötluse meetodeid, st. meetodid, mis on tavaseadusest kõrvalekallete suhtes stabiilsed.

Probleemi lahendamise lähteandmed on mõõtmiste tulemused, mõõtmisvigade piiride väärtused ja suhete struktuur "tarnijad-tarbijad" süsteemis. Mõõtmisvigade tavalise jaotuse seaduse kohaselt teatud tüüpi lihtsa struktuuriga süsteemide puhul saab lahenduse saada analüütiliselt. Üldjuhul on lahendus oma olemuselt algoritmiline ja seda rakendatakse VNIIMSi välja töötatud spetsiaalse programmi abil.

Lisa B

Arvutusnäide põhineb programmil "Nafta ja naftatoodete bilanss OAO LUKOILis", mille on välja töötanud FSUE VNIIMS.

Määrati raamatupidamisväärtused ja toote koguse jääk, mõõdetuna m . Numbrid 1 kuni 10 vastavad sellel joonisel raamatupidamistehingus osalejate arvule.

Mõõtmiste algsed arvandmed v j ja veapiirid Δ j sisalduvad allpool toodud programmi väljundis.

Illustreerime selles näites tehnika mõningaid etappe.

Vastavalt joonisel fig. ja p-s oleva reegli kohaselt on maatriksil A vorm

Vastavalt valemile () on algse tasakaalustamatuse vektor d võrdne

68500 + 33600 - 51000 - 29900 - 20100 = 1100

51000 - 22400 - 13900 - 13500 = 1200

29900 - 21000 - 8400 = 500.

Lubatud esialgse tasakaalustamatuse piir, vektor d n on võrdne

1027 + 604 + 1020 + 747 + 502 = 3900

1020 + 560 + 403 + 391 = 2374

747 + 525 + 243 = 1515.

Võrreldes vektorite d ja d n vastavaid komponente, veendume, et lõikes 1 sõnastatud tasakaalu täieliku tasakaalustamise tingimus on täidetud. Statistilise hüpoteesi testimise tulemusena oleme veendunud, et pole põhjust kahelda, et mõõtmistulemuste vead vastavad normaaljaotusele (selle testi, nagu kõik siin toodud arvutused, teostab programm automaatrežiimis .)

Esitatud programmi väljundi fragmendis on parandussumma võrdne arvestusliku ja mõõdetud väärtuste vahega, parandusteguriks on nende väärtuste suhe. Lahendus saadi parameetri väärtusele p = 2, mis vastab mõõtmistulemuste vigade jaotuse normaalseadusele. Saate veenduda, et saadud arvestusväärtuste puhul on suhtarvud () täidetud, st saldo on täielikult kokku viidud.

Faktorite vastastikuse mõju tabel (viide) iseloomustab arvestustoimingus osalejate statistilise seose astet vastavalt aktsepteeritud numeratsioonile.

Joonis B.1

Ühenduste skeem süsteemis "tarnijad-tarbijad". Nimetused: (1), (2) - tarnijad; (3), (4) - raamatupidamistehingu vaheosalised; (5) - (10) - tarbijad; kaks horisontaalset joont näitavad toote ülekandepunkte; topelt vertikaalne - toote ülekandesuunad koos selle koguse mõõtmisega

Toote kättesaamise punkt 1 (*tarnijad on märgitud tärniga)

Mõõdetud: tarnijad 102100, saajad 101000, algne tasakaalutus 1100

Arvestatakse: tarnijad 100750, saajad 100750, jääkbilanss 0

Toote üleandmise punkt 2

Mõõdetud: tarnijad 51000, saajad 49800, algne tasakaalutus 1200

Arvestatakse: tarnijad 50624, saajad 50624, jääkbilanss 0

Toote üleandmise punkt 3

Mõõdetud: tarnijad 29900, saajad 29400, algne tasakaalutus 500

Arvestatakse: tarnijad 29786, saajad 29786, jääkbilanss 0

Tasuta info