შოკის ჩაქრობა ნიშნავს. ნავის ფსკერის დამორჩილება დარტყმის ტვირთის შთანთქმის მიზნით. სტრუქტურების დაცვა ამორტიზატორებითა და ამორტიზატორებით

გამოგონება ეხება დარტყმის ამორტიზატორების დარტყმის ტესტირების სფეროს და შეიძლება გამოყენებულ იქნას კომპოზიციური მასალებისგან დამზადებული დარტყმის დამცავი მოწყობილობების დიზაინში. გამოგონების მიზანია ამორტიზატორების მახასიათებლების მოპოვება, რაც აჩვენებს მათი მუშაობის ეფექტურობას დარტყმის ზემოქმედებისას (ამორტიზატორების დარტყმის ეფექტურობის კოეფიციენტები, რომლებიც დაკავშირებულია სტრუქტურულ დაქვეითებასთან, მასალებში ჩაქრობას, ასევე სხვადასხვა აკუსტიკური სიმტკიცის გამო. სხვადასხვა ელემენტებიამორტიზატორები და სხვა) ტესტები ტარდება ინსტალაციაზე, რომლის ხარისხის ფაქტორი არ არის არანაკლებ მასშტაბის ორდენზე მაღალი, ვიდრე ამორტიზატორის ხარისხის ფაქტორი. საჭირო კოეფიციენტი უდრის კოეფიციენტების პროდუქტს, რომელიც დაკავშირებულია ამორტიზატორის სხვადასხვა ფიზიკურ თვისებასთან. ამავდროულად, ამორტიზაციის საფარის შეცვლა სხვადასხვა მასალისაგან, ადრე ცნობილი ამორტიზაციის თვისებებით, შესაძლებელს ხდის განსაზღვროს თითოეული კოეფიციენტი ზემოქმედების ტესტების დროს მიღებული ზემოქმედების სპექტრის ანალიზის შედეგად. ტექნიკური ეფექტი არის დარტყმის ზემოქმედების დროს ამორტიზატორების პროცესის შესწავლის ხარისხის გაუმჯობესება. 6 ავადმყოფი.

შემოთავაზებული ტექნიკური გადაწყვეტა ეხება კომპოზიციური მასალისგან დამზადებული ამორტიზატორების ტესტირების სფეროს, რათა დადგინდეს მათი დარბილების თვისებები ზემოქმედების ქვეშ. ცოტა ხნის წინ, ახალი მასალების (ლითონის რეზინის, ნახშირბადის ბოჭკოვანი პლასტმასის და სხვ.) გამოყენება გემებში, თვითმფრინავებსა და კოსმოსურ ხომალდებზე ვიბრო-შოკის დატვირთვისგან დაცვის სისტემებში მოითხოვს თითოეული დარტყმის ეფექტურობის საკმარისად ზუსტ განსაზღვრას. შთამნთქმელი ელემენტები. ამჟამად ცნობილია სხვადასხვა გზები ამორტიზატორების ამორტიზაციის თვისებების განსაზღვრა. მაგალითად, ამორტიზატორების შესწავლისას, რომლებიც საკმაოდ ნელა იცვლება გარე გავლენის ქვეშ, გამოიყენება შთანთქმის კოეფიციენტის შეფასების მეთოდი ჰისტერეზის მარყუჟის ანალიზით (IM ბაბაკოვი "რხევების თეორია", გვ. 153-154, მოსკოვი: ნაუკა, 1968). თუმცა, ასეთი ტესტები ითვალისწინებს ენერგიის გაფანტვას რხევის მთელ ციკლზე. აღჭურვილობის დასაცავად შოკის ეფექტებისგან (ხშირად ფეთქებადი ხასიათი), გამოიყენება ამორტიზატორები, რომლებმაც პირველ რიგში უნდა შეამცირონ დეფორმაციის დარტყმის ტალღის წამყვანი ფრონტის ამპლიტუდა. მეორადი ვიბრაციის შემცირება, როგორც წესი, არ არის დიდი პრობლემა. ამ შემთხვევაში ყველაზე შესაფერისია ამპლიტუდა-სიხშირის მახასიათებლების ანალიზი ან დარტყმის მთლიანი მნიშვნელობები ამორტიზატორამდე და მის შემდეგ. მაგალითად (A. Nashif et al. Vamping of vibrations, გვ. 190, M.: Mir, 1988, პროტოტიპი), ამპლიტუდა-სიხშირის მახასიათებლის აგების მეთოდი შედგება საცდელი ნიმუშის ამაღელვებელ ვიბრაციებში, გამოყენებული აღგზნებული ძალის გაზომვაში. მოცემულ მომენტში, დინამიური პასუხის განსაზღვრა აქსელერომეტრების და დაძაბულობის სენსორების გამოყენებით, შემდეგ კი ამპლიტუდა-სიხშირის პასუხის შედარება ამორტიზატორამდე და მის შემდეგ. ჰარმონიული ფურიეს ანალიზატორის გამოყენება, ისევე როგორც მსგავსი გამოთვლითი ტექნიკა, როგორც წესი, მოქმედებს მხოლოდ "შემდგომი ეფექტების" შემთხვევაში (როდესაც ზემოქმედება უკვე დასრულებულია და მეორადი ვიბრაცია გამოკვლეულია). გარდა ამისა, ინსტალაციების გამოყენება საკმარისად დაბალი ხარისხის ფაქტორით ტესტირებისთვის (მაგალითად, ვიბრაციის სადგამები) იწვევს ამორტიზატორების ამორტიზაციის თვისებების გადაჭარბებას. ზემოთ აღწერილი მეთოდი ასევე არ იძლევა გარე გავლენის გაფანტვის განცალკევებას ამორტიზატორების სხვადასხვა ფიზიკური თვისებების გამო (სტრუქტურული დაქვეითება, საზღვრების ასახვა და სხვა). ამ ტექნიკური გადაწყვეტის მიზანია ნაწილობრივ აღმოფხვრას ზემოაღნიშნული ნაკლოვანებები, რაც საშუალებას მისცემს უკეთ შეისწავლოს ამორტიზატორების მუშაობის პროცესი შოკის ზემოქმედების ქვეშ. შემოთავაზებული ტექნიკური გადაწყვეტა განსხვავდება იმით, რომ ამორტიზატორი იტვირთება ინსტალაციაზე, რომლის ხარისხის ფაქტორი არ არის არანაკლებ მასშტაბის ორდერი, ვიდრე ამორტიზატორის ხარისხის ფაქტორი და ტესტები ტარდება თანმიმდევრულად, პირველ რიგში დარტყმის ზემოქმედების ქვეშ მყოფი ამორტიზატორების ძალებსა და დეფორმაციებს შორის, შემდგომში განისაზღვრება ამორტიზატორის აკუსტიკური სიმტკიცე სხვადასხვა დონეზე დატვირთვისას, რის შემდეგაც ტესტები ტარდება ერთი და იმავე დიზაინის ლაინერებით, რომლებიც დამზადებულია სხვადასხვა მასალისგან წინასწარ განსაზღვრული ამორტიზაციის თვისებებით, და ზემოქმედების ჩამორთმევის ეფექტურობის შეფასება ხდება საკონტროლო პუნქტებში დარტყმის დაჩქარების სპექტრის შედარებისას, ხოლო ზემოქმედების ჩამორთმევის ეფექტურობის კოეფიციენტი წარმოდგენილია როგორც კოეფიციენტების პროდუქტი, რომელთაგან თითოეული განისაზღვრება ტესტის დაჩქარების შოკის სპექტრის ანალიზით ადრე ნახსენები ლაინერები. შემოთავაზებული ტექნიკური გადაწყვეტის არსი ილუსტრირებულია ნახატებით, სადაც ნახ. 1 გვიჩვენებს ლითონის რეზინისგან დამზადებული ამორტიზატორებს 7VSh60 / 15, ნახ. 2 გვიჩვენებს ურთიერთკავშირს ძალებსა და დეფორმაციებს p- (ჰისტერეზის მარყუჟი), იანგის მოდული (როგორც კუთხის ტანგენსი) და ხმის სიჩქარეს მასალაში; 3 გვიჩვენებს ექსპერიმენტული კონფიგურაციის დიაგრამას; 4-6 გვიჩვენებს დარტყმის შთანთქმის ეფექტურობის საერთო კოეფიციენტს, სტრუქტურული ამორტიზაციის გამო მიღებულ კოეფიციენტს და ლითონის რეზინის გაფანტვის შედეგად მიღებულ კოეფიციენტს. მაგალითისთვის განვიხილოთ ლითონის რეზინისგან დამზადებული ამორტიზატორები (სურ. 1) და შევეცადოთ შევაფასოთ ამორტიზატორის ამორტიზაციის თვისებები შემოთავაზებული ალგორითმის გამოყენებით. როდესაც დეფორმაციის ტალღა უახლოვდება ამორტიზატორს, მისი ასახვა სხვადასხვა დარტყმის სიმტკიცისა და მასალის გაფანტვის გამო (ამორტიზატორის ლითონის რეზინი) და თვით ამორტიზატორის სტრუქტურული დაქვეითების გამო (გამკაცრების ხარისხი, გამჭვირვალობა და ა. შ.) მოხდეს დაე იყოს ზემოქმედების ამორტიზაციის ეფექტურობის საერთო კოეფიციენტი. i = 1i 2i 3i,

სადაც 1i არის კოეფიციენტი, რომელიც დაკავშირებულია სტრუქტურულ დაქვეითებასთან;

2i - კოეფიციენტი, რომელიც დაკავშირებულია აკუსტიკური სიმტკიცის მნიშვნელობებთან;

3i არის კოეფიციენტი, რომელიც დაკავშირებულია მასალის გაფანტვასთან. ცხადია, გამოყენებული მასალებისთვის, 3i = 1 (გარდა ლითონის რეზინისა, ვინაიდან ჩანართების ზომები მცირეა, ხოლო მასალის გაფანტვა იწყებს გავლენას მხოლოდ L> 1 მ-ზე, და მაშინაც 1-2% შეადგენს 1 მ OD ალიმოვი და სხვა ზემოქმედება, დეფორმაციის ტალღების გავრცელება ზემოქმედების სისტემებში (მოსკოვი: ნაუკა, 1982). ამორტიზაციის ეფექტურობის კოეფიციენტი თავად შოკის სპექტრის მიხედვით იგულისხმება, როგორც ამპლიტუდა-სიხშირე, რომელიც ახასიათებს VIP- ის აჩქარების შოკის სპექტრის თანაფარდობას ამორტიზატორამდე და მის შემდეგ:

1 = A B1i / A B2i. კოეფიციენტი

აჩვენებს სხვადასხვა ლაინერების ეფექტურობას, რადგან 1i = const (იგივე ამორტიზატორი) და ყველა ლაინერისთვის, ლითონის რეზინის გარდა, 3i = 1, შემდეგ

Ij = (1i 2i 3i) / (1j 2j 3j) = 2i 3i / 2j. განვიხილოთ მასალა, რომლის აკუსტიკური სიმტკიცე უდრის ლითონის რეზინის აკუსტიკურ სიმტკიცეს, შემდეგ

ანუ, ჩვენ ვიღებთ დარტყმის ტალღის დაქვეითების კოეფიციენტს, რომელიც ახასიათებს ლითონის რეზინის თვისებებს. როგორც მოგეხსენებათ (LG Shaimordanov. დეფორმირებადი ბოჭკოვანი არაქსოვილი ფოროვანი სხეულების სტატისტიკური მექანიკა. კრასნოიარსკი, 1989), ლითონის რეზინი არის მასალა გამოხატული არაწრფივი მახასიათებლებით. გარდა ამისა, მასალის ამცირებელ თვისებებზე შეიძლება გავლენა იქონიოს სიჩქარემ (დარტყმამ და ასაფეთქებელმა) და დატვირთვის ტიპმა. ამავდროულად, ჰისტერეზის მარყუჟი (მისი შემზღუდველი მარჯვენა ფილიალი) ლითონ-რეზინის ამორტიზატორებისათვის შეზღუდვის დეფორმაციის რეგიონში არ არის დამოკიდებული დატვირთვის სიჩქარეზე. ამრიგად, P- (ჰისტერეზის მარყუჟის) დამოკიდებულების და ზემოქმედების სიდიდის (ძალის იმპულსის სახით) ცოდნით, შესაძლებელია ნებისმიერ მომენტში მიიღოთ იანგის მოდული და, შესაბამისად, ხმის სიჩქარე (ნახ. .2). ზემოქმედების სხვადასხვა მნიშვნელობების და აკუსტიკური სიმტკიცის მნიშვნელობების შერჩევით, შესაძლებელია მივიღოთ ზემოქმედების ზემოქმედების ამცირებელი კოეფიციენტები გარე გავლენის სიძლიერის მიხედვით. ცხადია, ასეთ ტესტებში გარე გავლენის გაფანტვა უნდა იყოს მინიმალური. არსებობს ცნობილი ფორმულა, რომელიც აკავშირებს ხარისხის ფაქტორს Q და რხევების ლოგარითმული შემცირებას: Q = 3.141 ... /, a = lnA1 / A2, სადაც A1 და A2 არის ორი მიმდებარე რხევების ამპლიტუდა. საიდან ჩანს, რომ დამსახურების ფიგურის გაზრდის შემთხვევაშიც კი (80-100, ჩვეულებრივი სტრუქტურებისთვის დაახლოებით 8-10), ექსპერიმენტულ სტრუქტურაში ენერგიის გაფრქვევა შეიძლება უგულებელყო. დარტყმის სპექტრის აჩქარების კონცეფციის გამოყენება შოკის ზემოქმედების ქვეშ ამორტიზატორების ეფექტურობის შესაფასებლად საშუალებას იძლევა სწორად გავაანალიზოთ ამორტიზატორების მოქმედება როგორც დატვირთვის გამოყენების დროს, ასევე მისი მოქმედების დასრულების შემდეგ (OP Doyar) ალგორითმი შოკის სპექტრის გამოსათვლელად "კრებულში სისტემების დინამიკა. დინამიური სისტემების გამოკვლევის რიცხვითი მეთოდები, ნისტრუ: კიშენევი, 1982, გვ. 124-128). შემოთავაზებული მეთოდის პრაქტიკული განხორციელების მაგალითი. შემოთავაზებული მეთოდის მიხედვით, ამორტიზაციის კოეფიციენტები განისაზღვრა 7VSh60 / 15 ამორტიზატორისთვის, რომელიც გამოიყენება NPO PM- ის მიერ შემუშავებული ერთ -ერთი კოსმოსური ხომალდის ვიბრაციის დაცვის სარტყელში (ნახ. 1). ტესტის დაყენების დიაგრამა ნაჩვენებია ნახ. 3 -ში, სადაც 1 - ტალღის მეგზურები, 2 - ამორტიზატორები 3 - ABC -052 ამაჩქარებლები. განხორციელდა თხუთმეტი ჭანჭიკის აფეთქების ოპერაცია. ჭანჭიკის ძალის იმპულსი ადრე იქნა მიღებული. ამორტიზატორის დინამიური დეფორმაციები დაფიქსირდა მაღალსიჩქარიანი ფოტო-რეგისტრაციის მეთოდის გამოყენებით. მასალის (ლითონის რეზინის) სიმკვრივის დამოკიდებულება ძალისხმევაზე იქნა მიღებული ამორტიზატორის პასპორტის მონაცემების მიხედვით. შესაცვლელად გამოიყენეს ფოლადის, ბრინჯაოს, ალუმინის, ტექსტოლიტის, ფლუოროპლასტიკის ლაინერები. ამოფრქვევის ჭანჭიკი 8x54 გამოიყენებოდა როგორც ზემოქმედების წყარო. ლითონის რეზინის ლაინერის ფოლადის საფარით (სხეულის მასალისა და შესაკრავების) შეცვლისას შეგიძლიათ დაუყოვნებლივ მიიღოთ კოეფიციენტი, რომელიც დაკავშირებულია სტრუქტურულ დაქვეითებასთან, რადგან სხვა გაფანტული ეფექტები გამორიცხულია. ნახ. 4, 5 გვიჩვენებს ნაკვეთების მთლიანი ზემოქმედების დაქვეითების ფაქტორს და სტრუქტურულ დაქვეითებასთან დაკავშირებულ ამორტიზაციო ფაქტორს და ნახ. 6 გვიჩვენებს ლითონის კაუჩუკში ზემოქმედების გაფანტვის გამო მიღებულ კოეფიციენტს. ზემოქმედების დონე იყო 6 კნ. გაზომვის დიაპაზონი ამპლიტუდაში 6000 გ -მდე და სიხშირე 10 000 ჰერცამდე. საერთო გაზომვისა და დამუშავების შეცდომა არ აღემატებოდა 9-11%-ს.

ᲛᲝᲗᲮᲝᲕᲜᲐ

ძლიერი ჰიდროდინამიკური გადატვირთვები, უფრო მარტივი თვალსაზრისით - ტალღების გავლენა ფსკერზე, გახდა თანამედროვე ნავების მშენებლობის ერთ -ერთი მთავარი პრობლემა, რომელიც აფერხებს მგზავრობის სიჩქარის ზრდას. ჩქაროსნული ნავების შემქმნელები ებრძოდნენ გადაჭარბებულ გადატვირთვას ძირითადად ორი მიმართულებით: ისინი ეძებდნენ კორპუსის ისეთ კონტურებს, რომლებიც შეარბილებდა ზემოქმედების ძალას წყალთან შეხების ფსკერის შემცირებითა და სოლით მისვლით. ფორმის კვეთა, ან ისინი ცდილობდნენ კორპუსის ამაღლებას ქედის ტალღების ზემოთ, გაანადგურეს ფსკერი წყლის ზედაპირიდან. პირველი მიმართულების განვითარების შედეგად გამოჩნდა "ღრმა V" ტიპის კონტურები, კატამარანები, მელაზე სასხლეტები, "ზღვის დანა" და ა.შ. მეორე მიმართულებით მცირე ზომის ჰიდროფოლიები და ჰოვერკრაფტი, ეკრანოპლანები განვითარდა.

მაგრამ ორივე ეს მიმართულება ჭურჭლის დაგეგმვისას დაკავშირებულია ენერგიის ხელშესახებ ხარჯებთან. მაღალი სიჩქარის მისაღწევად, როგორც ღრმა V ნავი, ასევე ჰიდროფოლი ან ჰოვერკრაფტი საჭიროებს ძრავის დამატებით სიმძლავრეს შედარებით ტრადიციულ დაბალ მკვდარ ნავებთან შედარებით.

იმავდროულად, ჯერ კიდევ არსებობს გზა, რომ შეამციროს ჰიდროდინამიკური დარტყმის ძალა ძირში, რაც არ საჭიროებს ძრავის სიმძლავრის ზრდას ან სხეულის სტრუქტურის გაძლიერებას. მისი არსი მდგომარეობს შოკის შთანთქმის გამოყენებაში, დარტყმის ჩამორთმევაში სხეულში შეტანილი ელასტიური სტრუქტურული ელემენტების გამოყენებით. დაქვეითებით, ზემოქმედების ძალა მცირდება ფსკერზე გაზრდილი ჰიდროდინამიკური წნევის ხანგრძლივობის გაზრდის გამო. გადატვირთვის სიდიდე, რომელიც იზომება g რიცხვით - სხეულის თავისუფალი დაცემის აჩქარება - თითქმის პირდაპირპროპორციულია იმ დროს, როდესაც ზეწოლა მოქმედებს ნავზე. ასე რომ: სტრუქტურის ელასტიური ელემენტები შესაძლებელს ხდის შეამციროს გადატვირთვა დაგეგმილი ნავის კორპუსზე ტალღებზე ცურვისას თითქმის 2 -ჯერ შედარებით ტრადიციულ "მკაცრ" დიზაინთან არსებულ კორპუსთან შედარებით.

ავტორებმა ჩაატარეს მრავალი დიზაინის შესწავლა ამორტიზაციის ელემენტებზე, რომელთა წარმატებით გამოყენება შესაძლებელია რეკრეაციული და ტურისტული და სპორტული ნავების კორპუსებზე. ზოგიერთ შემთხვევაში, ისინი შესაძლებელს ხდიან საქმის გამსუბუქებას და იაფს, რაც მის წარმოებისთვის მოითხოვს ნაკლებ მასალას და შრომის ინტენსივობას, ვიდრე სერიული დიზაინი.

Ერთ - ერთი შესაძლო ვარიანტებიავტორების მიერ შემოთავაზებული "ელასტიური" დიზაინის სხეული ნაჩვენებია ნახ. 1 (იხ. გამომგონებლის მოწმობა No1070048, გამოქვეყნებულია "გამოგონებების ბიულეტენში" No4 1984). დაქვეითება მიიღწევა სპონსორებში ღრუ კუბის ფორმის ელემენტების დაყენებით ელასტიური შემსრულებლების ორ ფენას შორის. ელასტიური სტრუქტურის წყალობით, სპონსორების ქვედა ნაწილი მიჰყვება ტალღის პროფილს, რაც ამცირებს გაფრქვევას და მოედანზე უფრო გლუვი ხდება.

ჭურჭლის მშვილდის ბოლო არის ვიწრო ცენტრალური კორპუსი 1, რომელიც გარდაიქმნება მონოსად 2 და აქვს გვერდითი სპონსორები 3, შეუფერხებლად გადაიქცევა მკვეთრად ჩინურ კორპუსში. შუა ნაწილში, სპონსორები ივსება კუბური წყალგაუმტარი ელემენტებით 5, რომლებიც დაკავშირებულია ზედა და ქვედა ნაწილებში ელასტიური ზოლებით 6 (შესაძლებელია რეზინის ზოლების გამოყენება, ფოლადის კაბელით გამაგრება). კუბურ ელემენტებს შეუძლიათ გადაადგილება 7 სპონსორის გვერდით გიდებზე ვერტიკალური მიმართულებით. ზემოთ, კუბური ელემენტები გაზაფხულზეა დატვირთული ამორტიზატორებით 8. ქვედა მოქნილი ზოლების ბოლოები 6 მკაცრად არის დაფიქსირებული სპონსონის ხაზზე, ზედა ნაწილში ისინი თავისუფლად რჩებიან.

დაბალი მღელვარებით, დარტყმები მცირე იქნება; ტალღები, რომლებიც მოქმედებენ ელასტიურ ზოლზე 6, გადააქვთ ზემოქმედების ენერგია 5 ელემენტის საშუალებით გაზაფხულის ამორტიზატორებზე 8.

მნიშვნელოვანი აღტკინების შემთხვევაში, ელასტიური სპონსორებთან ერთად, ცენტრალური შენობა 1 ასევე შევა სამუშაოში, რომელსაც აქვს ქვედა კონტურები ცხვირში მომატებული ჩამობნელებით. ელასტიური სპონსორები ამცირებენ ზემოქმედების ენერგიას საწყის მომენტში და არ აძლევენ საშუალებას ცენტრალურ კორპუსს ტალღაში მნიშვნელოვნად ჩაძირვა, რაც ამცირებს გემის საერთო წინააღმდეგობას. ელასტიური ზოლები მიჰყვება ტალღის პროფილს, ხოლო გაზაფხულის დამშლელები შთანთქავენ ელემენტების ვიბრაციულ ენერგიას. ეს, ვიწრო ცენტრალურ კორპუსთან ერთად, მონოსად გადაიქცევა, საშუალებას მისცემს გემს იმოქმედოს ღია ზღვაში დიდი სიჩქარით. შოკის დატვირთვის შემცირებით, სხეულის ბრეკეტების სიძლიერე შეიძლება შემცირდეს. თუ ეს არ იწვევს წონის დაზოგვას, მაშინ ის ანაზღაურებს მოქნილი სტრუქტურების მასას.

ეს ტექნიკური გადაწყვეტა განსაკუთრებით სასარგებლოა ტრიმარანისა და კატამარანის დაგეგმვისთვის. მართალია, ცნობილი მინუსი არის ღრუ ამორტიზაციის ელემენტების მოცულობის გამოყენების სირთულე, რომელიც იკავებს სხეულის მთლიანი სასარგებლო მოცულობის ნაწილს.

სხვა ვერსიით, ელასტიური ელემენტი დამზადებულია გრძივი ტალღების სახით გვერდითი ლითონის უგულებელყოფაში (სტატიის ნომერი 1088982, გამოქვეყნებულია "ბიულეტენში" No 16 1984). გოფრირებული ჩანართი ვრცელდება მძივის მთელ სიგრძეზე, დაწყებული ცხვირის მეოთხედიდან; გოფრირებული ნაწილები ივსება ელასტიური მასალით (სურ. 2).

ქვედა მოპირკეთება გამყარებულია გრძივი გამკაცრებელი ნეკნებით, რომლებიც მხარს უჭერენ ფლორებს 3. ფიქსირდება გოფრირებული ჩანართის ქვემოთ გვერდის მოპირკეთების 4 ქვედა ნაწილზე 5. ჩანართის ზემოთ, გვერდითი მოპირკეთება გამაგრებულია ძაფით 7 და მბჟუტავი ბალიშებით 8 რა

ქვედა პანელების მიერ აღქმული ჰიდროდინამიკური შოკები გადადის ფლორისა და, შესაბამისად, გვერდით კანზე. ზემოქმედების ენერგიის უმეტესი ნაწილი შეიწოვება გვერდითი ჩანართების 5 და ელასტიური შემავსებლის დეფორმაციის დროს. მაღალი სიჩქარეტალღებზე კორპის დაზიანების რისკის გარეშე.

ეს ვარიანტი ყველაზე პერსპექტიულია მცირე ზომის ნავებისა და ნავებისთვის. მის განხორციელებას ხელს არ უშლის რაიმე ტექნიკური სირთულე - საკმარისია გრძივი ტალღების დალუქვა გვერდითი გარსის გარკვეული სიმტკიცით. აღწერილი გამოგონება გამოყენებულ იქნა, მაგალითად, ნავების "ნემან-სპორტის" მოდერნიზებული ვერსიის შემუშავებაში, წინასწარი ტესტები პროტოტიპირომელმაც აჩვენა საოპერაციო მახასიათებლების შესამჩნევი გაუმჯობესება (უპირველეს ყოვლისა - კომფორტი ტალღებში მცურავისას) ძირითად მოდელთან შედარებით.

საავტომობილო ნავებისა და ნავებისათვის ასევე შესაძლებელია გირჩიოთ მოქნილი გრძივი გამაგრების დაყენება (ვ. პ. No1100000, "ბიულეტენი" No19.) როგორც ეს ექსპერიმენტულმა კვლევებმა აჩვენა, გრძივი ნეკნების სიმტკიცის შემცირების გამო, ჰიდროდინამიკური წნევა ფსკერზე ბრტყელი ზემოქმედების დროს მცირდება 50-60 % -ით ტრადიციულ გრძივი ნაკრების დიზაინთან შედარებით. ეს საშუალებას გაძლევთ შეამციროთ ქვედა სართულის ძლიერი კავშირების ზომა და, სამართლიანად, 30% -ით გარე კანის სისქე.

შესაბამისი გრძივი ნეკნები მზადდება თხელი ალუმინის ფურცლიდან ჭედვის სახით C- ფორმის პროფილებიდაკავშირებულია ერთმანეთთან დარტყმის შემწოვი ელემენტების საშუალებით (სურ. 3, ა). ასეთი დიზაინის შემუშავება არის დარტყმის შემწოვი C ფორმის ელემენტების გამოყენება გოფრირებული ქვედა მოოქროვებასთან ერთად (ვ. პ. No 1106724, "ბიულეტენი" No29, 1984). აქ, ჰიდროდინამიკური დატვირთვები, რომლებიც აღიქმება გოფრირებული ქვედა გარსით, გადასცემს მას C- ფორმის ამორტიზატორებს, რომლებიც მხარს უჭერენ განივი ფლორის გოფრირებას 6 (სურ. 3, ბ). Floras, თავის მხრივ, მხარს უჭერს stringers 6 და keel 7.

C ფორმის ფირფიტების 4 და მათ შორის დაყენებული ელასტიური გამყოფების 5 ელასტიურობის გამო, ტალღაზე ჰიდროდინამიკური ზემოქმედების დროს ხდება ქვედა კანის ელასტიური დეფორმაცია. Spacers 4 შეიძლება გაკეთდეს სინთეზური რეზინისგან და გაძლიერდეს ფოლადის კაბელით. ქვედა კანის ელასტიური დეფორმაციის გამო, კანში მოქმედი სტრესების სიდიდე და სტრესების ნაკრები განახევრდება.

ზემოთ, მხოლოდ ზოგადი ტექნიკური გადაწყვეტა იყო საიმედოობის გაზრდისა და საავტომობილო ნავებისა და ნავების დაგების კორპუსის მასის შემცირების მიზნით. ჯერ კიდევ არის შრომატევადი ექსპერიმენტული სამუშაო, რომლის შედეგები შესაძლებელს გახდის შექმნას საიმედო მეთოდი სხეულის კავშირების ზომების არჩევისთვის, ელასტიური ელემენტების მოქნილობის გათვალისწინებით.

გამოგონება შეიძლება გამოყენებულ იქნას მექანიკური ინჟინერიის დარგში, რათა შეიწოვოს და შეამციროს დარტყმის ტვირთი. დამშლელი შეიცავს როდს 2, რომელზედაც დამაგრებულია საჭრელი მოწყობილობა, რომელიც შედგება დამხმარე ყდის 5, დანის თავი 7 და ყდის 10 პლასტმასის მასალისაგან, რომელიც მათ შორის არის დამონტაჟებული. სოლი ფორმის კბილები 9 კეთდება დანის თავის მე -8 ბოლო სახეზე 8 ყდის 10-თან კონტაქტში, ხოლო ყდის 10 აღჭურვილია რგოლისებრი მხრით 11. როდესაც დამშლელი მუშაობს, დანის თავი 7 კბილები 9 შეწყვიტე მხრის 11 ყდის 10, ამცირებს დარტყმულ ობიექტზე მოქმედ ზემოქმედებას. ტექნიკური შედეგი არის დამბლის ენერგიის მოხმარების გაზრდა, მისი ჩახშობის აღმოფხვრა, როდესაც დაქვეითებული ობიექტი ექვემდებარება დატვირთვას კუთხეში, ინარჩუნებს მოწყობილობის ამორტიზაციის უნარს განმეორებითი დარტყმის მოქმედების დროს. 2 გვ. f-ly, 3 dwg

გამოგონება ეხება მექანიკური ინჟინერიის სფეროს და შეიძლება გამოყენებულ იქნას მოწყობილობების დიზაინში შოკის დატვირთვის შთანთქმისა და შემცირებისათვის. ცნობილია ცილინდრული სხეულის შემცველი დამშლელი და მასში განთავსებული ხახუნის ბალიშები, რომლებიც დაკავშირებულია ღეროსთან და ურთიერთქმედება სხეულის შიდა ზედაპირთან (იხ. და. No297518, კლასი F 16 F 11/00, 1969). ამ მოწყობილობის მინუსი არის ამორტიზაციის მახასიათებლების არასტაბილურობა ხახუნის კოეფიციენტის დიდი რყევების გამო დაფარვის ზედაპირების მდგომარეობიდან გამომდინარე (გარემოს ტემპერატურა, ზედაპირზე ჭუჭყის არსებობა, საფარი, სამეცნიერო, ტექნიკური და საპატენტო ლიტერატურის ანალიზის შედეგად, როგორც პრეტენზიული მოწყობილობის პროტოტიპი, შთამნთქმელი ცნობილი მოწყობილობა მიღებულია მანქანის დარტყმის ენერგია, რომელიც შეიცავს ცილინდრულ სხეულს და მასში მოთავსებულ კვერთხს და საჭრელ მოწყობილობას, რომელიც შედგება დანის თავზე დაფიქსირებული მარაგზე და საჭრელი ელემენტების ნაკრები, ურთიერთქმედება მათ საქმის შიდა ზედაპირით (იხ. ფრანგული პატენტი No2137258, cl. F 16 F 7/00, 1972 - პროტოტიპი). ამ მოწყობილობის ნაკლოვანებები ასევე არის დამამცირებელი თვისებების არასტაბილურობა, ცილინდრული სხეულის სხეულში ჭრის ელემენტების შესაძლო შეფერხება სხეულის გვერდით ზედაპირზე საჭრელი ელემენტების შეღწევის სიღრმის უთანასწორობისა და გაურკვევლობის გამო. განსაკუთრებით დარტყმის ტვირთის ქვეშ, რომელიც მოქმედებს კუთხის ამორტიზატორების სტრუქტურაზე, ვინაიდან საჭრელი მოწყობილობის საჭრელი თავი უმოძრაოდ არის დაფიქსირებული ღეროზე. შეფერხებამ შეიძლება გამოიწვიოს მოწყობილობის ამცირებელი თვისებების დაკარგვა და საჭრელი ელემენტების დაშლაც კი, როდესაც ისინი შეაღწევენ სხეულში. ამ დამშლელს აქვს შედარებით დაბალი ენერგიის მოხმარება სხეულის ღერძის გასწვრივ ჭრის ელემენტების შეზღუდული დარტყმისა და სხეულის ლითონის (თუმცა პლასტმასის) მნიშვნელოვანი წინააღმდეგობისათვის მასში ჭრის ელემენტების შეღწევისადმი. გარდა ამისა, ცნობილი დამშლელი ამცირებს დატვირთვას მხოლოდ ერთი დარტყმის ზემოქმედებით და არ შეუძლია შეამციროს განმეორებითი დატვირთვები ვიბრაციული ჩამხშობი ხასიათი, რომელიც ჩვეულებრივ ხდება პირველი დარტყმის შემდეგ, მაქსიმუმ მისი ამპლიტუდის მნიშვნელობით. შემოთავაზებული მოწყობილობის მიზანია პროტოტიპთან შედარებით უფრო სტაბილური ამორტიზაციის თვისებების მიღება, ამორტიზატორის ენერგეტიკული ინტენსივობის გაზრდა და მისი გამოყენების სფეროს გაფართოება (ვიბრაციული დატვირთვისა და დატვირთვის შემცირების უნარი ამორტიზატორის ღერძზე). ამ მიზნის მისაღწევად შემოთავაზებულ მოწყობილობაში, ჭრის დანერგვის (ჭრის) პროცესი სხეულის მასალის ელემენტები იცვლება პლასტმასის მასალისგან დამზადებული ყდის თხელი კედლის საყელოთი, მაგალითად, ალუმინისგან მინი შენადნობის ტიპი AMts ან AD. ამისათვის ჭრის მოწყობილობა დამონტაჟებულია ღეროზე, დაფიქსირებულია დამსხვრეული სტრუქტურის სხეულზე, რომელიც შედგება საჭრელი ნაწილისგან, საყრდენი ყდისა და მათ შორის დამონტაჟებული პლასტიკური მასალისგან დამზადებული ყდისაგან. სოლი ფორმის კბილები მზადდება საჭრელის თავის ბოლო სახეზე პლასტმასის მასალისგან დამზადებულ ყდის კონტაქტში, ხოლო პლასტმასის მასალისგან დამზადებულ ყელზე არის წრიული ლენტი ან მძივი. უფრო მეტიც, დანის თავი დამონტაჟებულია ჯოხზე კოაქსიალურად პლასტმასის მასალისგან დამზადებული ყდის, იგი ფარავს მას უფრო დიდი დიამეტრის გამო, ე.ი. ორიენტირებულია მის გარე დიამეტრზე და, უფრო მეტიც, აქვს უნარი გადაადგილდეს მასთან შედარებით ღერძული მიმართულებით. საწყის მდგომარეობაში, დანის თავის სოლი ფორმის კბილები მათი ზედა ნაწილებით ეყრდნობა (კონტაქტს) ყდის რგოლის საყელოზე და ამორტიზატორის მუშაობის დროს, ე.ი. დარტყმის ტვირთის მოქმედებისას ისინი ურთიერთქმედებენ მასთან, კერძოდ, იჭრებიან ყდის საყელოში არსებულ ღარებს და წყვეტენ მათ გვერდითი ზედაპირებით. მოწყობილობის უფრო სტაბილური და განსაზღვრული ამორტიზაციის თვისებები. შემოთავაზებულ მოწყობილობაში არ არსებობს დაბლოკვის შესაძლებლობა, რადგან დატვირთვის ღერძის მიმართ კუთხისკენ მიმართული ტვირთის მოქმედების დროსაც კი, საჭრელის თავის ცილინდრული სხეული გადაადგილდება ყდის გვერდითი ზედაპირის გასწვრივ დატვირთვის ღერძული კომპონენტის მოქმედების ქვეშ. ბუჩქის მასალის არჩევანი გარკვეული მექანიკური (პლასტიკური) თვისებებით და მისი ფლანგის სისქე (და, შესაბამისად, ფლანგის ჭრის არე) შესაძლებელს ხდის ცალსახად განსაზღვროს ზემოქმედების ძალა, რომელიც იწვევს რგოლური ფლანგის სრულ ან ნაწილობრივ გაჭრას, და სიმაღლისა და კუთხის ცვალებადობით, სპირალის ფორმის კბილების მიდამოში, რომელიც ამცირებს ფლანგს, შესაძლებელია უზრუნველყოთ დარტყმის საჭირო დარტყმა ზემოქმედების ენერგიის შთანთქმისათვის, რაც უზრუნველყოფს მის საჭირო ენერგიის მოხმარებას. ყდის და ამ ღარებში სოლი ფორმის კბილების ზედა ნაწილების გაუმჯობესება აუმჯობესებს ამორტიზატორის მახასიათებლებს, რადგან ამ შემთხვევაში, კბილების ზედა ნაწილები არ იჭრება თავდაპირველ ღარებში (ამ შემთხვევაში შეიძლება მოხდეს მძივის არასასურველი მოხრა და შეკუმშვა), მაგრამ დაუყოვნებლივ იწყებს ყდის მძივის მოწყვეტას მათი გვერდითი ზედაპირებით (a " გაწმენდა "ხდება გაჭრა). დამსხვრეული სტრუქტურით და ჯოხის დამაგრების თხილის გამრეცხი, უზრუნველყოფს ღეროს დამონტაჟებას (დაბრუნებას) საყრდენით პირვანდელ მდგომარეობაში, საყრდენზე პირველი ზემოქმედების შემდეგ. ეს საშუალებას იძლევა შემცირდეს არა მხოლოდ ერთი დარტყმის დატვირთვა, არამედ შესაძლო განმეორებითი დატვირთვებიც. მოწყობილობის ვარიანტი წინასწარ დამზადებული ღარებით ყდის საყელოში და მათში დამონტაჟებულია დანის თავის კბილების ზედა ნაწილი. ფიგურა 2 გვიჩვენებს ზოგადი ხედვას ამორტიზაციის შემდეგ საყელოს ნაწილობრივი მოჭრის შემდეგ ყდის (საყელოს ასეთი გაჭრა შესაძლებელია პირველი დარტყმის შემდეგ). ფიგურა 3 გვიჩვენებს ზოგად ხედს. დამშლელი დამონტაჟებულია ამორტიზატორების სტრუქტურის გარსაცმები 1-ზე და მასზე ფიქსირდება ღეროვანი 2 თხილით 3 და სარეცხი მანქანა 4. ღეროს ერთი ბოლო დაფიქსირებულია გარსაცმის 1 -ზე, ღეროს მეორე ბოლოში არის საყრდენი 6, რომელიც იღებს სტრუქტურაზე მოქმედ დარტყმულ დატვირთვას. დამშლელის საჭრელი მოწყობილობა შედგება დამხმარე ყდისგან 5 , დანის თავი 7, რომლის ბოლოდან 8 სოლი ფორმის კბილები 9 მზადდება და ყდის 10 პლასტიკური მასალა, რომელიც აღჭურვილია რგოლისებრი მხრით. როდ 2, და ბუჩქი 10 მდებარეობს საჭრელ თავს შორის 7 და დამხმარე ყდის 5. ამ შემთხვევაში, საჭრელის 7 -ის შიდა დიამეტრი უფრო დიდია, ვიდრე ყდის 10 გარე დიამეტრი, საჭრელის 7 -ის სხეული მოიცავს ყდის 10 -ის სხეულს, რითაც ორიენტირებულია ყდის გარე დიამეტრი 10, რათა უზრუნველყოს საყელოს ერთიანი გაჭრა 11 და უზრუნველყოს თავისუფალი გადაადგილება საჭრელი თავი 7 შედარებით (გასწვრივ) ყდის 10 როდესაც დამცავი გააქტიურებულია. საჭრელის თავი 7 და ყდის 10 ხორციელდება ისე, რომ სოლი ფორმის კბილები 9, რომლებიც დამზადებულია საჭრელის 7-ის ბოლო მხარეს 8, დამონტაჟებულია მათი სათავეებით 12 საყელოზე და არის მასთან კონტაქტში. საყრდენი ყდის 5 ემსახურება ყდის 10 -ის საყრდენს, ყდის 5 დიამეტრი არ უნდა აღემატებოდეს ყდის 10 დიამეტრს იმის უზრუნველსაყოფად, რომ მისი საყელო 11 გათიშულია დანის 7 თავით 9 და დანის 7-ის კბილები 9 თავისუფლად შეიძლება გადაადგილდეს ყდის 10-ზე, როდესაც ამორტიზატორის გააქტიურება ხდება. ყდის 10-ის საყელო არის წინასწარ დამზადებული ღარები 13, რომელშიც დამონტაჟებულია დანის 7-ის კბილების მე -12 საფეხური 12. დანის 7 -ის ბოლო სახეზე 8 კბილების რაოდენობა ტოლია ყდის 11 ყელსაბამის 13 სლოტის რაოდენობის 10. ამ შემთხვევაში, როდესაც დამბლა გააქტიურებულია, ყდის 11 საყელოს გაჭრა 10 ხდება უშუალოდ 14 კბილის გვერდითი ზედაპირებით 9. შეკუმშვის ზამბარა 15, რომელიც მოიცავს დამხმარე ყდის 5, დანის თავი 7 და ყდის 10 დამზადებულია პლასტმასის მასალისგან (საჭრელი მოწყობილობა) და დამონტაჟებულია როდ 2 -ზე სხეულს 1 შოკის შთამნთქმელი სტრუქტურა და გამრეცხი 4 თხილის 5, უზრუნველყოფს როდ 2-ის, საყელურების 4, თხილი 3 და მხარდაჭერა 6 პირვანდელ მდგომარეობას მომდევნო დღის პირველადი ზემოქმედების შემდეგ შესაძლო განმეორებითი დარტყმების დაქვეითება. დამშლელი მუშაობს შემდეგნაირად. როდესაც საყრდენი 6 ხვდება დაბრკოლებას, დარტყმის შემწოვი სტრუქტურის სხეულზე 1 შოკის დატვირთვები გადადის ამორტიზატორის მეშვეობით, კერძოდ საყრდენის მეშვეობით 6, კაკალი 3, სარეცხი 4, ჯოხი 2. დარტყმის დატვირთვის ღერძული კომპონენტის მოქმედებისას, დანა 7, კვერთხით 2 მოძრაობს ყდის გასწვრივ 10. ამავდროულად, მისი კბილები 9 თავებით 12 მოჭრილი ღარი ყდის 11 საყელოში 10 და გვერდითი ზედაპირებით 14 ყდის გასწვრივ შემდგომი მოძრაობისას 10 მათ შეწყვიტეს მისი საყელო 11 (იხ. ფიგურები 2 და 3) მისი სოლი ფორმის გამო (კბილების სიგანე იზრდება კბილების სიმაღლის ცვლილებით მათი ზემოდან ძირამდე). კბილებს შორის ფლანგის მონაკვეთების გაჭრა შეიძლება იყოს ნაწილობრივი ან სრული, რაც დამოკიდებულია ზემოქმედების ძალაზე და ფლანგის 11 გეომეტრიულ პარამეტრებზე და ყდის მასალის მექანიკურ თვისებებზე 10. ღარების წინასწარი შესრულების შემთხვევაში 13 ყდის მე -10 მხრის 11 -ში და საჭრელი 7 -ის კბილების მე -12 ნაწილის დაყენება (იხ. სურათი 1), როდესაც დამშლელი გააქტიურებულია, ფლანგი 11 მოჭრილი იქნება უშუალოდ 14 -ის გვერდითი ზედაპირებით კბილები 9. ბუჩქის ფლანგი მოჭრილია საჭრელის თავის კბილებით არა მხოლოდ მაქსიმალური მნიშვნელობის პირველი დარტყმის შემდეგ, არამედ უფრო დაბალი ღირებულების შემდგომი ზემოქმედებით ინსტალაციის (დაბრუნების) როდის 2, საყელურები 4, კაკალი 3 და მხარი დაუჭირეთ 6 პირვანდელ მდგომარეობას 15 გაზაფხულისთვის, რომელიც შეკუმშულია დარტყმის მოქმედების ქვეშ (საჭრელი თავი 7 მოძრაობს ყდის 10 -თან შედარებით), დარტყმითი დატვირთვების მოქმედების დასრულების შემდეგ, გაზაფხული 15 გაფართოვდება რა ამ შემთხვევაში, დანის თავი 7 ნაწილობრივ წყვეტს ყდის მე -11 საყელოს 10 პირველი დარტყმის შემდეგ (იხ. სურათი 2) და შემდგომი ზემოქმედებით აგრძელებს მძივის შემდგომ მოჭრას (იხ. სურათი 3). ამრიგად, დარტყმის დატვირთვა მოქმედებს სტრუქტურის სხეული 1 მცირდება დანის თავის კბილებით ყდის ფლანგის მონაკვეთების პლასტიკური მოჭრის ძალების გამო. პრეტენზიული მოწყობილობა, პროტოტიპად მიღებულ ტექნიკურ გადაწყვეტასთან შედარებით, შესაძლებელს ხდის ეფექტურად შეამცირეთ ორივე ღერძული დატვირთვა და დატვირთვა მიმართულია დარტყმის ღერძის კუთხეზე, ასევე განმეორებითი ხასიათის დარტყმითი დატვირთვები, გამორიცხავს ჭრის ელემენტების შეჭრის შესაძლებლობას (არ არის კბილების შეღწევა ყდის სხეულის მასალაში, არსებობს მხოლოდ მისი საყელოს გაჭრა). ამავდროულად, ამორტიზატორის ენერგიის ინტენსივობა იზრდება და მისი დამამცირებელი თვისებების სტაბილურობა უმჯობესდება. ავტორების მიერ ჩატარებული გათვლები, ასევე მოწყობილობის საველე ტესტები სტანდარტული პროდუქტების ნაწილი და სკამების ტესტები, როგორც სამუშაო პროდუქტების ნაწილი , აჩვენეს შემოთავაზებული ტექნიკური გადაწყვეტის მნიშვნელოვანი ეფექტურობა დარტყმის დატვირთვის შესამცირებლად.

Მოთხოვნა

1. დამშლელი, რომელიც შეიცავს კორპუსს, ღეროს და მასზე მოთავსებულ საჭრელ მოწყობილობას, ურთიერთქმედებს კორპუსის შიდა ზედაპირთან, ხასიათდება იმით, რომ საჭრელი მოწყობილობა დამზადებულია დანის თავის სახით სოლი ფორმის კბილებით, საყრდენი ყდის და მათ შორის დამონტაჟებული პლასტიკური მასალის ყუთი, რომელსაც აქვს რგოლისებრი მხარი, უფრო მეტიც, ჭრის თავი კონცენტრირებულია ყდის გარე დიამეტრზე საყელოთი, მასთან შედარებით გადაადგილების უნარით და სოლი ფორმის კბილებით დანის თავი ურთიერთქმედებს ყდის საყელოსთან მათი ზედა ნაწილებით. ამორტიზატორი 1 მოთხოვნისამებრ, ხასიათდება იმით, რომ ღარები მზადდება ყდის რგოლის საყელოში, რომელშიც დამონტაჟებულია დანის თავის სოლი ფორმის კბილები, ხოლო კბილები ურთიერთქმედებენ ყდის საყელოსთან გვერდითი ზედაპირები. ამორტიზატორი 1 და 2 მოთხოვნების შესაბამისად, ხასიათდება იმით, რომ ზამბარა დამონტაჟებულია ღეროზე, რომელიც გარს ჭრის მოწყობილობას.

მექანიკაში შოკი არის მატერიალური სხეულების მექანიკური ეფექტი, რაც იწვევს მათი წერტილების სიჩქარის სასრულ ცვლილებას უსასრულოდ მცირე პერიოდში. ზემოქმედების მოძრაობა არის მოძრაობა, რომელიც ხდება განსახილველ სისტემასთან სხეულის (მედიუმის) ერთი ურთიერთქმედების შედეგად, იმ პირობით, რომ სისტემის ბუნებრივი რხევების ყველაზე მცირე პერიოდი ან მისი დროის მუდმივი პროპორციული ან უფრო დიდია ვიდრე ურთიერთქმედების დრო რა

შოკის ურთიერთქმედების შემთხვევაში, დარტყმის აჩქარება, სიჩქარე ან გადაადგილება განისაზღვრება განსახილველ წერტილებში. ერთობლივად, ასეთ გავლენას და რეაქციებს შოკურ პროცესებს უწოდებენ. მექანიკური დარტყმა შეიძლება იყოს ერთჯერადი, მრავალჯერადი და რთული. ერთჯერადი და მრავალჯერადი ზემოქმედების პროცესებმა შეიძლება გავლენა მოახდინოს აპარატზე გრძივი, განივი და ნებისმიერი შუალედური მიმართულებით. კომპლექსური დარტყმის დატვირთვები გავლენას ახდენს ობიექტზე ერთდროულად ორ ან სამ ერთმანეთზე პერპენდიკულარულ სიბრტყეში. თვითმფრინავების ზემოქმედება შეიძლება იყოს არა პერიოდული და პერიოდული. შოკის დატვირთვა ხდება თვითმფრინავის აჩქარების, სიჩქარის ან მიმართულების მკვეთრ ცვლილებასთან. ყველაზე ხშირად, რეალურ პირობებში, ხდება ერთი დარტყმის რთული პროცესი, რომელიც წარმოადგენს უბრალო დარტყმის იმპულსის კომბინაციას ზეგანაკვეთურ რხევებთან.

ზემოქმედების პროცესის ძირითადი მახასიათებლები:

• დარტყმის აჩქარების დროის ცვალებადობა a (t), სიჩქარე V (t) და გადაადგილება X (t) მდგომარეობა, a> an, სადაც არის პიკის შოკის აჩქარება;
• შოკის აჩქარების წინა ნაწილის ხანგრძლივობა Tf არის დროის შუალედი შოკის აჩქარების გამოჩენის მომენტიდან იმ მომენტამდე, რომელიც შეესაბამება მის პიკ მნიშვნელობას;
• შოკის აჩქარების ზემოქმედების რყევების კოეფიციენტი არის დარტყმის აჩქარების მიმდებარე და უკიდურეს მნიშვნელობებს შორის დამატებების აბსოლუტური მნიშვნელობების ჯამის თანაფარდობა მის გაორმაგებულ პიკურ მნიშვნელობასთან;
• დარტყმის დაჩქარების იმპულსი - დარტყმის აჩქარების ინტეგრალური დრო მისი მოქმედების ხანგრძლივობის ტოლი.

მოძრაობის პარამეტრების ფუნქციური დამოკიდებულების მრუდის ფორმის მიხედვით, შოკის პროცესები იყოფა მარტივ და რთულად. მარტივი პროცესები არ შეიცავს მაღალი სიხშირის კომპონენტებს და მათი მახასიათებლები მიახლოებულია მარტივი ანალიტიკური ფუნქციებით. ფუნქციის სახელწოდება განისაზღვრება მრუდის ფორმით, რომელიც აახლოებს აჩქარების დამოკიდებულებას დროზე (ნახევრად სინუსოიდური, კოსანუსოიდური, მართკუთხა, სამკუთხა, ხერხი, ტრაპეციული და სხვა).

მექანიკური შოკი ხასიათდება ენერგიის სწრაფი გათავისუფლებით, რაც იწვევს ადგილობრივ ელასტიური ან პლასტიკური დეფორმაციებს, სტრესის ტალღების აღგზნებას და სხვა ეფექტებს, რაც ზოგჯერ იწვევს თვითმფრინავის სტრუქტურის გაუმართაობას და განადგურებას. თვითმფრინავზე გამოყენებული დარტყმის დატვირთვა აღძრავს მასში სწრაფად ჩამსხვრეულ ბუნებრივ რხევებს. ზემოქმედების გადატვირთვის ღირებულება, სტრესის განაწილების ხასიათი და სიჩქარე თვითმფრინავის სტრუქტურაზე განისაზღვრება ზემოქმედების ძალით და ხანგრძლივობით და აჩქარების ცვლილების ხასიათით. თვითმფრინავზე მოქმედმა ზემოქმედებამ შეიძლება გამოიწვიოს მისი მექანიკური განადგურება. ხანგრძლივობის, ზემოქმედების პროცესის სირთულისა და ტესტირების დროს მისი მაქსიმალური დაჩქარების მიხედვით განისაზღვრება თვითმფრინავების სტრუქტურული ელემენტების სიმტკიცე. უბრალო დარტყმა შეიძლება გამოიწვიოს განადგურება მასალის ძლიერი, თუმცა მოკლევადიანი, ზედმეტი ძაბვის გამო. კომპლექსურმა ზემოქმედებამ შეიძლება გამოიწვიოს დაღლილობის მიკროსტახების დაგროვება. ვინაიდან თვითმფრინავის დიზაინს აქვს რეზონანსული თვისებები, უბრალო დარტყმაც კი შეიძლება გამოიწვიოს მის ელემენტებში რხევითი რეაქცია, რასაც ასევე თან ახლავს დაღლილობა.

მექანიკური გადატვირთვა იწვევს ნაწილების დეფორმაციას და რღვევას, სახსრების შესუსტებას (შედუღებული, ხრახნიანი და მოქსოვილი), ხრახნებისა და კაკლების შესუსტებას, მექანიზმებისა და კონტროლის მოძრაობას, რის შედეგადაც იცვლება მოწყობილობების მორგება და დაყენება და სხვა გაუმართაობა.

მექანიკური გადატვირთვის მავნე ზემოქმედების წინააღმდეგ ბრძოლა ხორციელდება სხვადასხვა გზით: სტრუქტურის სიმტკიცის გაზრდით, მექანიკური სიმტკიცის მქონე ნაწილების და ელემენტების გამოყენებით, ამორტიზატორების და სპეციალური შეფუთვის გამოყენებით და მოწყობილობების რაციონალური განთავსებით. მექანიკური გადატვირთვის მავნე ზემოქმედებისგან დაცვის ზომები იყოფა ორ ჯგუფად:

1. ღონისძიებები, რომლებიც მიზნად ისახავს სტრუქტურის საჭირო მექანიკური სიმტკიცისა და სიმტკიცის უზრუნველყოფას;
2. ღონისძიებები, რომლებიც მიზნად ისახავს სტრუქტურული ელემენტების იზოლირებას მექანიკური სტრესისგან.

ამ უკანასკნელ შემთხვევაში, გამოიყენება სხვადასხვა დარტყმის შემწოვი საშუალებები, საიზოლაციო შუასადებები, კომპენსატორები და დამშლელები.

საჰაერო ხომალდის შესამოწმებლად ზოგადი ამოცანაა დარტყმის ტვირთის ზემოქმედებაზე, არის თვითმფრინავისა და მისი ყველა ელემენტის უნარის შემოწმება დარტყმის დროს და შემდგომ, ე.ი. შეინარჩუნონ თავიანთი ტექნიკური პარამეტრები დარტყმის დროს და შემდგომ ნორმატიულ და ტექნიკურ დოკუმენტებში განსაზღვრულ ფარგლებში.

ლაბორატორიულ პირობებში ზემოქმედების ტესტების ძირითადი მოთხოვნებია ობიექტზე ტესტირების ზემოქმედების შედეგის მაქსიმალური მიახლოება სრულმასშტაბიან საოპერაციო პირობებში რეალური ზემოქმედების ეფექტთან და ზემოქმედების ზემოქმედების რეპროდუქციულობა.

ლაბორატორიულ პირობებში შოკის დატვირთვის რეჟიმების რეპროდუცირებისას შეზღუდვები დაწესებულია მყისიერი აჩქარების პულსის ფორმაზე დროის მიხედვით (სურ. 2.50), ასევე პულსის ფორმის გადახრების დასაშვებ ზღვრებზე. ლაბორატორიულ სკამზე თითქმის ყველა დარტყმის იმპულსს თან ახლავს პულსაცია, რაც არის შოკის დანადგარებსა და დამხმარე მოწყობილობებში რეზონანსული მოვლენების შედეგი. ვინაიდან შოკის პულსის სპექტრი ძირითადად არის შოკის დესტრუქციული ეფექტის მახასიათებელი, მცირე ზომის ზეწოლასაც კი შეუძლია გაზომვის შედეგები არასაიმედო გახადოს.

საცდელი აპარატები, რომლებიც ახდენს ერთი დარტყმის სიმულაციას, რასაც მოჰყვება ვიბრაცია, წარმოადგენს მექანიკური ტესტირების აღჭურვილობის სპეციალურ კლასს. შოკის სტენდები შეიძლება კლასიფიცირდეს სხვადასხვა კრიტერიუმების მიხედვით (სურ. 2.5!):

I - დარტყმის იმპულსის ფორმირების პრინციპის მიხედვით;

II - ტესტების ხასიათით;

III - განმეორებადი დარტყმის დატვირთვის ტიპის მიხედვით;

IV - მოქმედების პრინციპის მიხედვით;

V - ენერგიის წყაროს მიხედვით.

ზოგადად, დარტყმის სტენდის დიაგრამა შედგება შემდეგი ელემენტებისგან (სურ. 2.52): საცდელი ობიექტი, რომელიც დაფიქსირებულია პლატფორმაზე ან კონტეინერზე შოკის გადატვირთვის სენსორთან ერთად; აჩქარების საშუალება ობიექტისთვის საჭირო სიჩქარის კომუნიკაციისათვის; სამუხრუჭე მოწყობილობა; კონტროლის სისტემები; ობიექტის შესწავლილი პარამეტრების და დარტყმის გადატვირთვის ცვლილების კანონის ჩაწერის ჩამწერი მოწყობილობა; პირველადი გადამყვანები; დამხმარე მოწყობილობები საცდელი ობიექტის მუშაობის რეჟიმების შესაცვლელად; ელექტრომომარაგება, რომელიც აუცილებელია შემოწმებული ობიექტისა და ჩაწერის მოწყობილობის მუშაობისთვის.

ლაბორატორიულ პირობებში ზემოქმედების ტესტების უმარტივესი სადგამი არის სტენდი, რომელიც მუშაობს პრინციპით, რომ ვაგონზე დაფიქსირებული საცდელი ობიექტი გარკვეული სიმაღლიდან ჩამოაგდეს, ე.ი. სიმძიმის გამოყენება დასაჩქარებლად. ამ შემთხვევაში, დარტყმის პულსის ფორმა განისაზღვრება შეჯახების ზედაპირების მასალითა და ფორმით. ასეთ სადგამებს შეუძლიათ დააჩქარონ 80,000 მ / წმ2 -მდე. ლეღვი 2.53, a და b გვიჩვენებს ასეთი სტენდების პრინციპულ შესაძლო სქემებს.

პირველ ვერსიაში (ნახაზი 2.53, ა), სპეციალური კამერა 3 რაჭული კბილით ბრუნავს ძრავით. როდესაც კამერა მიაღწევს თავის მაქსიმალურ სიმაღლეს H, ცხრილი 1 საცდელი ობიექტით 2 ეცემა სამუხრუჭე მოწყობილობებზე 4, რაც მას შოკს აძლევს. შოკის გადატვირთვა დამოკიდებულია ვარდნის H სიმაღლეზე, დამუხრუჭების ელემენტების სიმტკიცეზე, მაგიდისა და საგნის M მასაზე და განისაზღვრება შემდეგი ურთიერთობით:

ამ მნიშვნელობის შეცვლით შესაძლებელია სხვადასხვა გადატვირთვის მიღება. მეორე ვერსიაში (სურ. 2.53, ბ) სტენდი მუშაობს ჩაშვების მეთოდის მიხედვით.

საცდელი სკამები, რომლებიც იყენებენ ჰიდრავლიკურ ან პნევმატურ დრაივს ვაგონის დასაჩქარებლად, პრაქტიკულად დამოუკიდებელია სიმძიმის მოქმედებისგან. ლეღვი 2.54 გვიჩვენებს პნევმატური დარტყმის ორ ვარიანტს.

პნევმატური იარაღით სტენდის მუშაობის პრინციპი (სურ. 2.54, ა) ასეთია. შეკუმშული გაზი მიეწოდება სამუშაო პალატას /. როდესაც დადგენილი წნევა მიიღწევა, რომელიც კონტროლდება მანომეტრით, ხდება კონტეინერის 3 ავტომატური 2 გამოშვება, სადაც არის საგნის ტესტი. საჰაერო იარაღის ლულა 4 -დან გასვლისას კონტეინერი დაუკავშირდება მოწყობილობას 5, რაც შესაძლებელს ხდის გაზომოთ კონტეინერის მოძრაობის სიჩქარე. საჰაერო იარაღი მიმაგრებულია საყრდენ ფეხებზე ამორტიზატორების საშუალებით ბ. ამორტიზატორ 7 -ზე დამუხრუჭების წინასწარგანსაზღვრული კანონი ხორციელდება გადავსებული სითხის 9 ჰიდრავლიკური წინააღმდეგობის შეცვლით სპეციალურად პროფილირებულ ნემსსა 8 და ამორტიზატორის 7 ხვრელს შორის.

სხვა პნევმატური დარტყმის სტენდის სტრუქტურული დიაგრამა (ნახაზი 2.54, ბ) შედგება საცდელი ობიექტისგან 1, ვაგონისგან 2, რომელზედაც დამონტაჟებულია საცდელი ობიექტი, შუასადენი 3 და სამუხრუჭე მოწყობილობა 4, სარქველები 5, რაც იძლევა განსაზღვრული აირის წნევის განსხვავებები დგუშზე b და გაზმომარაგების სისტემებზე 7. სამუხრუჭე მოწყობილობა გააქტიურებულია ვაგონისა და შუასადების ზემოქმედებისთანავე, რათა თავიდან აიცილოს ვაგონმა უკუგანვითარება და დარტყმის ტალღების ფორმების დამახინჯება. ასეთი სტენდების მართვა ავტომატიზირებულია. მათ შეუძლიათ რეპროდუცირება შოკის დატვირთვის ფართო სპექტრი.

როგორც ამაჩქარებელი მოწყობილობა, რეზინის ამორტიზატორები, ზამბარები და ასევე, შიგნით ინდივიდუალური შემთხვევები, წრფივი ინდუქციური ძრავები.

თითქმის ყველა დარტყმის სტენდის შესაძლებლობები განისაზღვრება სამუხრუჭე მოწყობილობების დიზაინით:

1. საცდელი ობიექტის ხისტი ფირფიტით ზემოქმედება ხასიათდება შენელებით კონტაქტურ ზონაში ელასტიური ძალების გამოჩენის გამო. საგამოცდო ობიექტის დამუხრუჭების ეს მეთოდი შესაძლებელს ხდის გადატვირთვების დიდი მნიშვნელობების მიღებას მათი ამოსვლის მცირე წინაპირით (სურ. 2.55, ა).

2. ფართო სპექტრის გადატვირთვის მისაღებად, ათიდან ათეულ ათას ერთეულამდე, მათი აწევის დრო ათობით მიკროწამიდან რამდენიმე მილიწამამდე გამოიყენება დეფორმირებადი ელემენტები ფირფიტის ან შუასადენის სახით, მყარ ბაზაზე მოთავსებული. ამ შუასადებების მასალები შეიძლება იყოს ფოლადი, სპილენძი, სპილენძი, ტყვია, რეზინი და ა. (სურ. 2.55, ბ).

3. მცირე დიაპაზონში n და t- ის ცვალებადობის რაიმე კონკრეტული (მოცემული) კანონის უზრუნველსაყოფად გამოიყენება დეფორმირებადი ელემენტები წვერის (გამანადგურებლის) სახით, რომელიც დამონტაჟებულია ზემოქმედების სადგამსა და საცდელ ობიექტს შორის ( ნახ. 2.55, გ).

4. შედარებით გრძელი სამუხრუჭე ბილიკით დარტყმის რეპროდუცირებისთვის გამოიყენება სამუხრუჭე მოწყობილობა, რომელიც შედგება ტყვიის, პლასტმასის დეფორმირებადი ფირფიტისგან, რომელიც მდებარეობს სტენდის ხისტ ბაზაზე და შესაბამისი პროფილის ხისტი წვერიდან, რომელიც შეაღწევს მასში (ნახ. . 2.55, დ), დაფიქსირებულია სტენდის ობიექტზე ან პლატფორმაზე ... ასეთი სამუხრუჭე მოწყობილობები შესაძლებელს ხდის გადატვირთვების მიღებას n (t) ფართო დიაპაზონში მოკლე აწევის დროით, ათეულ მილიწამამდე.

5. ამორტიზატორის მოძრავ ნაწილზე დამონტაჟებული ელასტიური ელემენტი ზამბარის სახით (სურ. 2.55, დ) შეიძლება გამოყენებულ იქნას როგორც სამუხრუჭე მოწყობილობა. ამ ტიპის დამუხრუჭება უზრუნველყოფს ნახევრად სინუსოიდური ფორმის შედარებით მცირე გადატვირთვას, ხანგრძლივობა იზომება მილიწამებში.

6. დაჩხვლეტილი ლითონის ფირფიტა, კონტურის გასწვრივ დაფიქსირებული ინსტალაციის ბაზაზე, პლატფორმის ან კონტეინერის ხისტი წვერთან ერთად, იძლევა შედარებით დაბალ გადატვირთვას (სურ. 2.55, ე).

7. სადგამის მოძრავ პლატფორმაზე დამონტაჟებული დეფორმირებადი ელემენტები (სურ. 2.55, გ), მყარ კონუსურ დამჭერთან ერთად, უზრუნველყოფს გრძელვადიან გადატვირთვას ათობით მილიწამამდე აწევის დროით.

8. სამუხრუჭე მოწყობილობა დეფორმირებადი საყელურით (სურ. 2.55, თ) საშუალებას იძლევა მივიღოთ ობიექტის დამუხრუჭების გრძელი მანძილი (200 - 300 მმ -მდე) სარეცხის მცირე დეფორმაციით.

9. ლაბორატორიულ პირობებში ინტენსიური დარტყმის იმპულსების შექმნა დიდი ფრონტებით შესაძლებელია პნევმატური სამუხრუჭე მოწყობილობის გამოყენებისას (სურ. 2.55, s). პნევმატური დამშლელის უპირატესობებში შედის მისი მრავალჯერადი გამოყენება, ასევე სხვადასხვა ფორმის შოკური იმპულსების რეპროდუცირების უნარი, მათ შორის მნიშვნელოვანი წინასწარ განსაზღვრული ფრონტით.

10. შოკის ტესტების ჩატარების პრაქტიკაში ფართოდ გამოიყენება სამუხრუჭე მოწყობილობა ჰიდრავლიკური ამორტიზატორის სახით (იხ. სურათი 2.54, ა). როდესაც საცდელი ობიექტი დარტყმის ამორტიზატორს, მისი ჯოხი ჩაეფლო სითხეში. თხევადი ამოღებულია ღეროვანი წერტილიდან კანონის შესაბამისად, რომელიც განსაზღვრულია მარეგულირებელი ნემსის პროფილით. ნემსის პროფილის შეცვლით, შესაძლებელია გააცნობიეროს განსხვავებული სახისინჰიბირების კანონი. ნემსის პროფილის მიღება შესაძლებელია გაანგარიშებით, მაგრამ ძალიან ძნელია გავითვალისწინო, მაგალითად, დგუშის ღრუში ჰაერის არსებობა, ხახუნის ძალები დალუქვის მოწყობილობებში და ა. ამიტომ, გამოთვლილი პროფილი ექსპერიმენტულად უნდა გამოსწორდეს. ამრიგად, გამოთვლითი და ექსპერიმენტული მეთოდით, შესაძლებელია მივიღოთ პროფილი, რომელიც აუცილებელია ინჰიბიციის ნებისმიერი კანონის განსახორციელებლად.

ლაბორატორიულ პირობებში შოკის ტესტების ჩატარება ასევე აყენებს რიგ განსაკუთრებულ მოთხოვნებს ობიექტის დამონტაჟებისათვის. მაგალითად, მაქსიმალური დასაშვები განივი მოძრაობა არ უნდა აღემატებოდეს ნომინალური ღირებულების 30% -ს; როგორც ზემოქმედების ტესტების, ასევე ზემოქმედების ტესტების დროს, პროდუქტს უნდა შეეძლოს ინსტალაცია სამ ურთიერთდაკავშირებულ პერპენდიკულარულ პოზიციაზე, ზემოქმედების იმპულსების საჭირო რაოდენობის რეპროდუცირებით. საზომი და ჩამწერი მოწყობილობების ერთჯერადი მახასიათებლები უნდა იყოს იდენტური ფართო სიხშირის დიაპაზონში, რაც უზრუნველყოფს გაზომული პულსის სხვადასხვა სიხშირის კომპონენტის თანაფარდობის სწორ რეგისტრაციას.

სხვადასხვა მექანიკური სისტემის გადაცემის ფუნქციების მრავალფეროვნების გამო, ერთი და იგივე დარტყმის სპექტრი შეიძლება გამოწვეული იყოს სხვადასხვა ფორმის დარტყმის იმპულსებით. ეს ნიშნავს, რომ აჩქარების ზოგიერთ დროებით ფუნქციასა და დარტყმის სპექტრს შორის არ არსებობს ცალ-ცალკე კორესპონდენცია. ამრიგად, ტექნიკური თვალსაზრისით, უფრო სწორია ტექნიკური პირობების დადგენა ზემოქმედების ტესტებისთვის, რომელიც შეიცავს მოთხოვნებს ზემოქმედების სპექტრისთვის და არა აჩქარებისათვის დამახასიათებელი დროისათვის. ეს უპირველეს ყოვლისა ეხება მასალების დაღლილობის უკმარისობის მექანიზმს დატვირთვის ციკლების დაგროვების გამო, რაც შეიძლება განსხვავდებოდეს ტესტიდან გამოცდამდე, თუმცა აჩქარების და სტრესის პიკური მნიშვნელობები უცვლელი დარჩება.

შოკური პროცესების სიმულაციისას მიზანშეწონილია შევადგინოთ პარამეტრების განსაზღვრის სისტემები გამოვლენილი ფაქტორების მიხედვით, რომლებიც აუცილებელია სასურველი მნიშვნელობის საკმარისად სრულყოფილად განსაზღვრისათვის, რაც ზოგჯერ მხოლოდ ექსპერიმენტულად შეიძლება მოიძებნოს.

მასიური, თავისუფლად მოძრავი ხისტი სხეულის ზემოქმედების გათვალისწინებით შედარებით მცირე ზომის დეფორმირებად ელემენტზე (მაგალითად, დამუხრუჭების მოწყობილობაზე), მყარ ბაზაზე დაფიქსირებული, საჭიროა დარტყმის პროცესის პარამეტრების განსაზღვრა და დადგენა პირობები, რომლის დროსაც ასეთი პროცესები ერთმანეთის მსგავსი იქნება. სხეულის სივრცითი მოძრაობის ზოგად შემთხვევაში შესაძლებელია ექვსი განტოლების შედგენა, რომელთაგან სამი მოცემულია იმპულსის შენარჩუნების კანონით, ორი არის მასისა და ენერგიის შენარჩუნების კანონები და მეექვსე არის მდგომარეობის განტოლება რა ეს განტოლებები მოიცავს შემდეგ რაოდენობებს: სამი სიჩქარის კომპონენტი Vx Vy \ Vz> სიმკვრივე p, წნევა p და ენტროპია. გაფანტული ძალების უგულებელყოფა და დეფორმირებული მოცულობის მდგომარეობის ისენტროპულად მიჩნევა, შესაძლებელია ენტროპიის გამორიცხვა განმსაზღვრელი პარამეტრებიდან. ვინაიდან განიხილება მხოლოდ სხეულის მასის ცენტრის მოძრაობა, შესაძლებელია განმსაზღვრელ პარამეტრებს შორის არ შევიდეს Vx, Vy სიჩქარის კომპონენტები; Vz და წერტილების კოორდინატები Л ", Y, Z დეფორმირებადი ობიექტის შიგნით. დეფორმირებადი მოცულობის მდგომარეობა ხასიათდება შემდეგი განმსაზღვრელი პარამეტრებით:

• მასალის სიმკვრივე p;
• წნევა p, რომელიც უფრო მიზანშეწონილია გავითვალისწინოთ მაქსიმალური ლოკალური დეფორმაციისა და ოტმაქსის მნიშვნელობით, განიხილება როგორც კონტაქტის ზონაში დამახასიათებელი ძალის განზოგადებული პარამეტრი;
• საწყისი ზემოქმედების სიჩქარე V0, რომელიც მიმართულია ნორმის გასწვრივ იმ ზედაპირზე, რომელზედაც დამონტაჟებულია დეფორმირებადი ელემენტი;
• მიმდინარე დრო t;
• სხეულის წონა t;
• თავისუფალი დაცემის აჩქარება g;
• მასალის ელასტიურობის მოდული E, ვინაიდან სხეულის დაძაბული მდგომარეობა ზემოქმედებისას (გარდა კონტაქტური ზონისა) ითვლება ელასტიურად;
• სხეულის დამახასიათებელი გეომეტრიული პარამეტრი (ან დეფორმირებადი ელემენტი) D.

Mc- თეორემის შესაბამისად, რვა პარამეტრიდან, რომელთაგან სამს აქვს დამოუკიდებელი განზომილება, შეიძლება შეადგინოთ ხუთი დამოუკიდებელი განზომილებიანი კომპლექსი:

დარტყმის პროცესის განსაზღვრული პარამეტრებისგან შემდგარი განზომილებიანი კომპლექსები დამოუკიდებელი იქნება ზოგიერთი ფუნქციით] განზომილებიანი კომპლექსები P1 - P5.

განისაზღვრება პარამეტრები:

• მიმდინარე ადგილობრივი დეფორმაცია a;
• სხეულის სიჩქარე V;
• საკონტაქტო ძალა P;
• დაძაბულობა სხეულში ა.

ამრიგად, ჩვენ შეგვიძლია დავწეროთ ფუნქციური ურთიერთობები:

ფუნქციების ტიპი / 1, / 2, / e, / 4 შეიძლება დადგინდეს ექსპერიმენტულად, პარამეტრების დიდი რაოდენობის გათვალისწინებით.

თუ ზემოქმედებისას ნარჩენი დეფორმაციები არ გამოჩნდება სხეულის ნაწილებში კონტაქტის ზონის გარეთ, მაშინ დეფორმაციას ექნება ადგილობრივი ხასიათი და, შესაბამისად, კომპლექსის R5 = pY ^ / E გამორიცხვა.

კომპლექსი Jl2 = Pttjjjax) ~ Cm ეწოდება სხეულის მასის ფარდობით კოეფიციენტს.

Cp პლასტიკური დეფორმაციისადმი წინააღმდეგობის ძალის კოეფიციენტი პირდაპირ კავშირშია N მახასიათებელი ძალის მაჩვენებელთან (მატერიალური შესაბამისობის კოეფიციენტი, შეჯახებული სხეულების ფორმის მიხედვით) შემდეგი ურთიერთობით:

სადაც p არის მასალების შემცირებული სიმკვრივე კონტაქტურ ზონაში; Cm = t / (pa?) არის შეჯახებული სხეულების შემცირებული ფარდობითი მასა, რაც ახასიათებს მათი შემცირებული მასის M თანაფარდობას კონტაქტის ზონაში დეფორმირებული მოცულობის შემცირებულ მასასთან; xV არის განზომილებიანი პარამეტრი, რომელიც ახასიათებს დეფორმაციის შედარებით მუშაობას.

ფუნქცია Cp - / s (R1 (R, R3, R4) შეიძლება გამოყენებულ იქნას გადატვირთვის დასადგენად:

თუ ჩვენ უზრუნველვყოფთ IJlt R2, R3, R4 განზომილებიანი კომპლექსების რიცხვითი მნიშვნელობების თანასწორობას ორი შოკის პროცესისთვის, მაშინ ეს პირობები, ე.ი.

წარმოადგენს ამ პროცესების მსგავსების კრიტერიუმებს.

თუ მითითებული პირობები შესრულებულია, ფუნქციების რიცხვითი მნიშვნელობები /l /r./z »A» te- დროის მსგავს მომენტებში -V CtZoimax- კონსტ ასევე იგივე იქნება; ^ r = const; Cp = const, რაც შესაძლებელს ხდის ერთი დარტყმის პროცესის პარამეტრების დადგენას სხვა პროცესის პარამეტრების უბრალოდ გადაანგარიშებით. შოკის პროცესების ფიზიკური მოდელირებისათვის აუცილებელი და საკმარისი მოთხოვნები შეიძლება ჩამოყალიბდეს შემდეგნაირად:

1. მოდელის სამუშაო ნაწილები და სრულმასშტაბიანი ობიექტი უნდა იყოს გეომეტრიულად მსგავსი.
2. განზომილებიანი კომპლექსები, რომლებიც შედგება წყვილის, მეტრისაგან, უნდა აკმაყოფილებდეს მდგომარეობას (2.68). მასშტაბის ფაქტორების გაცნობა.

უნდა გავითვალისწინოთ, რომ შოკის პროცესის მხოლოდ პარამეტრების მოდელირებისას, სხეულების დაძაბული მდგომარეობა (ბუნება და მოდელი) აუცილებლად განსხვავებული იქნება.